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41.
ZM5镁合金微弧氧化膜的生产规律 总被引:25,自引:1,他引:24
研究了ZM5铸造镁合金微弧氧化膜的生长规律,初步分析了氧化膜生长机理。初始阶段,氧化膜向外生长速度大于向内生长速度,达到一定厚度后完全转向基体内部生长。氧化膜具有疏松层和致密层两层结构,致密层最终可占总膜厚的90% 相似文献
42.
43.
44.
2219铝合金搅拌摩擦焊接头微观组织对微弧氧化膜生长的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用微弧氧化方法在硅酸盐电解液里在2219铝合金搅拌摩擦焊接头表面均匀生长一层50 μm陶瓷膜, 分析了铝合金基体和焊缝区陶瓷膜的形貌、相组成和显微硬度分布, 探讨了合金显微组织和微弧氧化膜生长过程的相互影响. 结果表明, 铝合金显微组织对微弧氧化膜的生长影响较小, 铝合金基体和焊缝区的微弧氧化膜特性几乎相同, 陶瓷膜都是由α-Al2O3、γ-Al2O3和莫来石(3Al2O3·2SiO2)相组成; 不同区域膜层的显微硬度相等, 其平均硬度约为HV 1500. 另外, 微弧放电高温过程对膜/基界面附近的铝合金显微组织没有影响. 相似文献
45.
6061铝合金微弧氧化膜的组织及热震性能 总被引:1,自引:0,他引:1
利用微弧氧化方法在6061铝合金上制备陶瓷膜.采用扫描电镜和X射线衍射仪研究了氧化膜的截面组织、成分和相结构,并用划痕法和热震试验评价了膜层与铝基体结合状况.结果表明微弧氧化膜由致密层和疏松层组成,氧化膜主要相组成为γ-Al2O3、α-Al2O3和SiO2非晶相.划痕压力为55N时50μm膜层开始被破坏.热震试验结果表明,50μm膜层样品经过500℃→水淬50次循环后无变化.膜层越薄,抗热震性能越好,膜层表面抛光有利于提高微弧氧化膜的热震性能. 相似文献
46.
SiCP/AZ31镁基复合材料微弧氧化膜结构与性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用微弧氧化表面处理技术在SiC颗粒增强AZ31镁基复合材料表面制备保护性陶瓷膜.分析了陶瓷膜的表面形貌、截面组织和相组成,并测量了膜层的硬度、热震和电化学腐蚀特性.结果表明,陶瓷膜由MgO、Mg2SiO4和少量同电解液组成元素相关的相所组成,膜内还残留少量SiCP增强体.膜层的最高硬度可达到HV800,比复合材料基体提高五倍以上.经过100次热循环(500℃→水淬)后膜层与复合材料结合良好,显示该膜层有较好的抗热震性能.微弧氧化处理后,SiCP/AZ31镁基复合材料的抗腐蚀能力得到较大提高. 相似文献
47.
采用液相等离子体电解渗入技术在30%硼砂电解液中在Q235低碳钢表面进行硼碳共渗(PEB/C)快速硬化处理,研究与ZrO2、Si3N4组成两种摩擦副及5 N、10 N、15 N 3种载荷条件下PEB/C渗层的摩擦磨损特性。结果表明,PEB/C处理可以明显降低Q235钢基体在干摩擦条件下摩擦系数和磨损率。当与ZrO2球对摩,载荷为5 N时,PEB/C渗层的摩擦系数只有0.15,磨损率减少为9.10"10-7mm3/N#m,摩擦系数和磨损率分别是Q235钢基体的1/4和1/19。载荷增加时,PEB/C渗层的磨损率也随之增加,但它与Si3N4对摩的磨损率要比ZrO2对摩高。在不同载荷下,PEB/C渗层与ZrO2和Si3N4对摩的磨损机制主要为粘着磨损。PEB/C渗层耐磨性较高的原因是Q235低碳钢表面形成了硬度高达1800 HV的Fe2B渗硼层。 相似文献
48.
流量系数是衡量调节阀流通能力的量化指标,是选用调节阀口径的主要依据。介绍了膨胀系数法、临界流量系数法、多项式法和正弦法的计算方法与不同点。选择4个典型工况,分别用临界流量系数法、多项式法、膨胀系数法计算其流量系数及误差,并对计算结果进行比较,发现相互之间的误差均很小,不影响调节阀口径的选用,由此说明这几种流量系数计算方法都可以使用。 相似文献
49.
本文在"如何提高套筒阀的流通能力"一文(刊于《化工自动化及仪表》1982年第3期)的基础上进一步介绍了阀体内各段流道的设计方法,它同样适用于直通单座、双座阀等球形阀体的设计. 相似文献
50.
TA2纯钛表面微弧氧化膜的成分和相结构分析 总被引:5,自引:0,他引:5
采用交流微弧氧化方法,在铝酸盐溶液中的TA2纯钛表面沉积一层厚度达30μm的氧化物陶瓷膜,并用扫描电镜(SEM),能谱仪(EDS),X射线衍射(XRD),Raman光谱研究了氧化膜的成分和相结构,研究表明:该氧化膜具有内外两层结构,分别厚约15μm,氧化膜由TiAl2O5相和金红石型TiO2相组成,但外层膜里TiAl2O5相含量比内层膜里高得多,金红石则主要分布在膜内层里,来自溶液的铝原子已扩散到膜/钛基体界面,但膜外层的铝含量比内层高得多,微弧放电区瞬间高温高压过程对纯钛基体没有影响,Al,O原子都没有扩散进入未氧化的钛基体。 相似文献