PDMS中空纤维复合膜渗透汽化分离丙酮-水溶液

采用干湿相转化法纺制了聚砜(PSF)中空纤维超滤底膜,并采用溶液浸渍法制备PDMS/PSF中空纤维复合膜.研究了PDMS膜的溶胀性能和PDMS/PSF膜渗透汽化性能,考察了PDMS/PSF膜的稳定性以及料液温度、料液丙酮浓度和渗透物侧压力等因素对膜渗透汽化性能的影响.结果表明,PDMS膜对丙酮有很强的吸附能力而对水的吸附能力则相对较弱,渗透液中丙酮浓度大于膜溶胀液中丙酮浓度,远远大于浸泡液中丙酮浓度,连续操作72 h膜的渗透汽化性能保持稳定,渗透通量随料液温度以及料液浓度的升高而增加,分离系数随料液浓度的增加而降低,基本不受温度的影响.当丙酮质量分数5%、料液温度为60℃时,渗透通量为632 g/(m2.h),分离系数为35.8,丙酮和水的表观活化能分别为45.7和49 kJ/mol.     

α-Al_2O_3中空纤维复合膜的制备及其对甲醇水溶液的分离

采用聚酰胺酸(PA)-N,N-二甲基乙酰胺(DMAC)或PA-SiO2颗粒-DMAC涂膜液涂敷,通过300℃亚胺化或800℃碳化处理,对α-Al2O3中空纤维膜进行改性。在改性α-Al2O3中空纤维膜上浸涂聚乙烯醇(PVA)溶液并用戊二醛(GA)交联剂进行交联,制备α-Al2O3中空纤维渗透汽化复合膜,并对甲醇水溶液进行渗透汽化膜分离,考察了温度、料液浓度、涂膜液组成对复合膜分离性能的影响。实验结果表明,涂敷PA-DMAC涂膜液并经亚胺化的改性方式最佳,在此基础上浸涂12%(w)PVA溶液和6%(w)GA交联剂制备的复合膜分离性能较好;在温度40℃、压差100 kPa的条件下,对96%(w)甲醇水溶液的分离因子为25.0,渗透通量为15.0 g/(m2·h)。     

聚(偏二氯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸甲酯)对改性PVC超滤膜性能的影响

以N,N-二甲基乙酰胺(DMAc)为溶剂,讨论了聚(偏二氯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸甲酯)(VAH)对聚氯乙烯(PVC)超滤膜性能的影响.当铸膜液中VAH含量为3％时,可得到渗透性能和截留率较好的超滤膜,其纯水通量达119x10-5 L/m2·h·Pa,截留率为84％.同时考察了芯液中溶剂含量对VAH含量为3％时的超滤膜性能的影响,当芯液中DMAc含量小于75％时,通量逐渐减小;当DMAc含量为95％时,通量急剧增大为162x10-5L/m2.h.Pa.     

中空纤维陶瓷膜的研究进展

由陶瓷材料制备的无机膜具有良好的耐溶剂腐蚀性以及稳定性,在苛刻条件下能够表现出明显优于有机聚合物膜的性能。对陶瓷中空纤维膜的制备方法和制备过程中的相形成机理进行了讨论;从膜材料角度对其分类介绍;此外,介绍了陶瓷膜的煅烧工艺、表面改性及其应用等。     

聚醚酰亚胺中空纤维超滤膜的研究（Ⅱ）油／水乳状液分离

采用聚醚酰亚胺中空纤维超滤膜 ,制备中空纤维膜组件 ,进行油 /水 /表面活性剂的乳状液分离试验研究 .对 2 50 0mg/L正十二烷和 16 0 0mg/L十二烷基苯磺酸钠的油 /水 /表面活性剂乳状液的研究结果表明 :在操作压力为 0 1MPa ,单皮层PEI/PVP中空纤维超滤膜通量为 32 6～ 59 4L/ (m2 ·h) ,表面活性剂脱除率为 76 1%～ 78 3% ,总有机碳脱除率为 91 0 %～92 5% ,油脱除率大于 99 0 % ,而且透过液是完全透明的     

Fenton试剂-MBR工艺处理环氧增塑剂化工废水的研究

针对含有H2O2的环氧增塑剂化工废水,采用Fenton-膜生物反应器（MBR）工艺进行处理。研究了不同的Fe2＋的投加量和反应时间对Fenton试剂处理废水的影响,讨论了不同水力停留时间（HRT）和进水COD浓度对MBR处理废水效率的影响。由结果可得,当Fenton试剂中Fe2＋投加量1.1 g/L、反应时间3 h、MBR的HRT 30 h和MLSS 7000～8000 mg/L时为最佳操作条件。处理出水CODCr为150～250 mg/L,总COD去除率为94%。     

低临界共溶温度PSf-DMAc-PEG体系微孔膜及其性能表征

讨论了聚砜(PSf)-N,N-二甲基乙酰胺(DMAc)-聚乙二醇(PEG200、PEG400和PEG600)低临界共溶温度(LCST)体系;通过理论和实验验证了其LCST体系的存在,利用LCST的热致相分离(LCST-TIPS或Reverse thermally induced phase separation,简称RTIPS)法制备了PSf微孔膜,讨论了凝胶浴温度、制膜方法、铸膜液组成对PSf微孔膜的结构及性能影响.通过RTIPS机理所成膜综合力学性能优于非溶剂致相分离(NIPS)法所制备的膜,当PEG400:DMAc质量比为1.1:1,成膜水浴温度60℃时,膜渗透性能和机械性能较好,其膜通量670 L/(m~2·h·bar)(1 bar=0.1 MPa),平均孔径0.060μm,断裂强度5.62MPa.     

尿素流化冷却装置的开发及应用

在肥料的生产中，肥料最后的成粒过程受产量和设备的相应制约，出现了因包装温度高和细粉末的“搭桥”，使得包装后的成品易“板结”。因此，颗粒产品的冷却和粉末去除成为直接影响产品包装及产品质量的重要因素。采用气-固流态化技术来实现颗粒物料的冷却，具有冷却效率高、结构简单、占地面积小、投资低、操作稳定可靠等优点。国外的肥料生产中也有采用流化床技术进行颗粒物料的冷却。随着尿索生产工艺及设备的改进，原装置的生产能力不断提高，使尿素造粒塔的处理能力相形见拙，主要表现为：尿素造粒塔出口的尿索颗粒温度升高，影响了成品的包装。因此，开发一种适合尿素成品颗粒冷却的新工艺。就成为各个化肥生产企业的迫切需要。     

热聚合制备左旋氧氟沙星分子印迹聚合物的条件

以左旋氧氟沙星(LVFX)为模板,以α-甲基丙烯酸(MAA)为功能单体,乙二醇二甲基丙烯酸酯(EDMA)为交联剂,采用热聚合方式,通过条件优化获得了对左氧氟沙星有特异选择性吸附的分子印迹聚合物(M IPs)。最优化条件为n(LVFX)∶n(MAA)∶n(EDMA)=1∶4∶15,聚合温度60℃,聚合时间48 h,溶剂氯仿,用量10 mL。通过结合实验分析,在最优化条件下制得的M IPs对左氧氟沙星具有很好选择性和吸附能力,分离因子α(LVFX/OLFX)为1.56。     

PVDF管式超滤处理医药中间体生化出水

采用截留分子量分别为100000 Dalton(膜A)和50000 Dalton(膜B)PVDF管式超滤膜对医药中间体生化出水进行预处理,讨论了膜两侧压差、膜面流速、温度、pH、以及膜污染对两种膜性能的影响.结果表明,膜B效果较好;当膜B两侧压差0.12 MPa、膜面流速3.4 m·s-1、温度14℃、pH为6～8时,稳定通量为50 L·m-2·h-1,化学清洗周期为72h.膜B COD平均去除率25.5%,苯胺平均去除率40.5%,出水浊度小于0.5 NTU、SDI小于1.5,满足后续反渗透膜的进水水质要求.同时,碱洗可以使膜B纯水透水率恢复系数大于80%,且重复性较好.