20CrMoH淬透性研究

通过对20CrMoH钢中影响淬透性元素理论分析，同时综合参考日本及抚钢20CrMoH实物化学成分解剖分析结果，结合攀长钢公司生产的20CrMo品种化学成分及淬透性测试分析数据，提出了两种内控成分方案。通过对比试验证实对20CrMoH中有关元素含量进行控制，可达到控制本钢种淬透性的目的，同时存在淬透性不均现象。20CrMoH钢中加入W、V后钢材的σb、σs有所提高，但δ5、ψ、Ak值有所降低。     

N80级ERW石油套管用钢连续冷却转变行为的研究

采用Gleeble热模拟技术结合金相法对N80级ERW石油套管试制钢的连续冷却转变行为进行研究。试验表明,试制钢9#、10#试样在一般国内ERW焊管淬火冷却条件(20℃/s)下都无法获得完全马氏体组织,只有在≥50℃/s的高冷速条件下才能获得完全马氏体组织。10#试制钢的淬透性强于9#钢的。     

适度硬化表面淬火钢的加工和应用(二)

表面淬火钢的硬化程度对变速器零件的加工和应用起到决定性的作用.硬化程度主要取决于材料的化学成分,是选择表面淬火钢淬火温度的主要标准,因为稳定的材料质量是高效率大规模生产的保证.顶端淬火样品的变形和热处理条件对测量结果具有决定性的影响.由于明显的不确定性,必须考虑到顶端淬火试验测定的硬化程度和材料化学成分之间的不同.在狭窄的硬化程度范围内对表面淬火钢的热处理确保了可预测和可再现的大规模生产.一些实例表明,由于稍稍偏离所需的硬化程度范围造成不规则的热处理变形,并因成本问题而被放弃.     

38SiMn2BRE铸钢球磨机衬板的研制

介绍了３８ＳＭｎ２ＢＲＥ铸钢的化学成分、组织性能、制定了多种的冶炼及热处理工艺;工业实验表明,所研制低合金马氏体铸风球同衬板的相对耐磨性是高锰钢（ＺＧＭｎ１３）的衬板的１．５倍。     

窄淬透性带20CrMnTiH齿轮钢的开发

开发的窄淬透性带20CrMnTiH齿轮钢的生产工艺流程为铁水预脱硫-130t BOF-LF-RH-280mm×280mm坯连铸-轧制至Φ60mm圆钢。通过设计的内控成分（/%:0.18~0.20C,0.20~0.30Si,0.90~0.98Mn,≤0.025P,≤0.010S,0.05~0.07Ti,≤0.0015O）,设立结晶器电磁搅拌参数200A,2.5Hz,控制拉速0.62m/min,过热度15~30℃。检验结果表明,化学成分稳定,钢中氧含量≤11.3×10^-6,非金属夹杂级别≤1.0,带状组织级别≤2.0,淬透性带宽HRC值≤3.5,满足产品协议要求。     

N含量对硼钢35MnB末端淬火性能的影响

35MnB钢由40 t EAF-LF-VD-180 mm×180 mm连铸的电弧炉流程和100 t BOF-LF-RH-200 mm×200mm连铸转炉流程冶炼。35MnB钢技术协议要求J19 HRC值为33～41。试验结果表明,电弧炉流程生产的35MnB钢J19HRC值为25～28,转炉流程生产的35MnB钢末端淬火试验J19HRC值为36～41。对比分析了电弧炉流程和转炉流程生产的35MnB钢的末端淬火性能。分析得出,电弧炉流程生产的35MnB钢中的平均N含量高达(80～90)×10^-6、转炉流程为(45～50)×10^-6,电炉钢中高N含量影响了B对提高钢材淬透性的作用,为了保证钢材末端淬火性能,应控制钢中N含量≤50×10^-6。     

高强韧性高淬透性弹簧钢38SiMnVBE的特性和应用

38SiMnVBE 弹簧钢的主要成分(%)为：0.37～0.42C,0.80～1.20Si,1.20～1.60Mn,0.08～0. 14V,  0.0005～0.0035B,该钢要求P≤0.025%,S≤0.015%,[0]≤15×10-⁶ 。38SiMnVBE 钢的抗拉强度为1905~ 2020MPa,0.2%屈服强度1715～1850 MPa,延伸率9.0%～11.5%,断面收缩率44%～54%,高于现有国际和 国家标准中 DAC类钢和60Si2CrVA的性能。该钢具有优良的淬透性。已在高应力、高性能汽车板簧,变截面 板簧、轿车前、后悬架簧上进行试验和应用。