重组人EC-SOD包涵体的稀释复性及重折叠后蛋白的纯化

目的确定重组人ECSOD包涵体体外稀释复性和复性后蛋白纯化的适宜方法。方法通过对pH、温度、包涵体蛋白浓度、尿素和精氨酸浓度及氧化还原对比率的定性定量分析,研究重组人ECSOD包涵体体外稀释复性的基本条件。采用金属离子亲和柱(IMAC)和肝素亲和柱(Heparinsepharose)对复性蛋白进行纯化,比较纯化效率的差异。结果最佳复性条件为pH8.5,尿素浓度为1.5molL,精氨酸浓度大于0.3molL,GSH∶GSSG=4∶1;复性温度及包涵体蛋白终浓度越高,复性效率越低。IMAC和Heparinsepharose亲和柱均可用来纯化复性蛋白溶液,但Heparinsepharose纯化效率较高。结论确定了重组人ECSOD包涵体体外稀释复性的最佳条件及复性后蛋白纯化的方法。     

单参数Wilson方程预测C_9-DMP体系汽液平衡

根据实测γ~∞_1用单参数Wilson方程预测均三甲苯-DMP和偏三甲苯-DMP二元体系汽液平衡,并推算均三甲苯-偏三甲苯-DMP三元体系的汽液平衡,与实测数据比较,均获得良好结果。     

吹洗制止冷凝器腐蚀

在冷凝酸性气体时,管束区要遭受腐蚀。通过稀释这些有害气体就能制止这种侵蚀。     

丙烯酸羟基酯蒸馏残液的处理方法

对丙烯酸羟基酯蒸馏残液用溶剂稀释和用引发剂引发聚合的处理方法。     

柠檬酸铈的热分解机理及反应动力学

在程序升温条件下,用DSC、TG/DTG、固相原位反应池/FTIR联用技术,研究了柠檬酸铈的热行为、分解机理和常压非等温分解反应动力学参数,获得了相应的动力学方程.结果表明,柠檬酸铈的热分解反应存在1个脱水吸热阶段(Stage Ⅰ)和2个放热阶段(Stage Ⅱ和Ⅲ);主放热分解阶段(Stage Ⅱ)的表观活化能Ea和指前因子A分别为148.59kJ/mol和1011.64s-1;动力学方程可表示为:dα/dt=1011.81(1-α)[-ln(1-α)]1/3e-1.79×104/T;反应机理服从n=2/3的Avrami-Erofeev方程.由加热速率β→0的DSC曲线的初始温度(Te)和峰温(Tp)计算得柠檬酸铈的热爆炸临界温度值Tbc和Tbp分别为527.09K和542.71K.反应的△S≠、△H≠和△G≠分别为:16.82J·mol-1·K-1、163.11kJ/mol和158.74kJ/mol.     

耐沾污涂料

二步聚合法制备丙烯酸核壳聚合物乳液及由其作为基料制备的不含挥发性有机化合物的耐沾污水稀释性涂料，高光泽涂料组合物用含有机硅酸酯的耐沾组合物，模制件用的耐划伤耐沾污涂料，疏水性耐玷污涂料，[编者按]     

糖蜜酒精废液OD值测定条件的确定

糖蜜酒精废液光密度的测定没有统一的方法,通过正交试验和单因素试验,对糖蜜酒精废液的光密度(OD)值的测定条件进行了研究。结果表明在波长为400nm和自然pH值的测定条件下,OD值最大,稀释度为20倍时光密度值落在最佳读数范围内。     

横流环境中两孔热水浮射流数值模拟研究

为了达到热废水排放过程中热水快速稀释的目的,采用Fluent中Realizable k-ε模型基于SIMPLEC算法,研究了热射流过程中,射流孔间距、初始流速对射流流场、温度场的影响规律。研究表明:随着射流孔间距的增大,第1孔射流对第2孔射流影响程度逐渐减弱且第2孔射流的弯曲程度随之增加;射流与横流作用促使反向涡对的产生,加快了热水与环境水体的掺混度,横断面温度场出现"肾形"分布;当相对孔间距相同时,随着射流初始流速的增加,第1、2孔射流温度衰减速率随之增大;射流初始流速相同时,射流孔间距的增加对第1孔射流轴线温度稀释度影响较小,对第2孔射流的轴线温度稀释度影响相对复杂;S/D=2时,增大热射流的初始流速,为本研究中热水快速稀释的最优方案。     

水性涂料

玻璃和金属表面涂层用异氰酸酯型水性组合物：WO2004—103 543，可固化水性涂料组合物：KR2003—43 072，水稀释涂料：DE10 305 749，水性氯化聚烯烃乳液组合物及其涂料：JP2004—182 896，耐候性好可形成不粘手膜的低温固化乳胶漆组合物：JP2004—339 470，热固性水性涂料及用其涂覆的具有优异平整度和光泽的罐头：JP2004—339 310……     

水性涂料

采用煤灰的涂料,提高了耐片落性的涂料及其制备方法,水性颜料分散体的制备,含硅酸醋的水稀释防污耐候双组分丙烯酸涂料及其制备,耐候贮存稳定的丙烯酸有机硅乳液组合物、其制备及用其制备的产品,用水稀释乳液涂料改造墙面的方法,