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81.
采用Cu-K/Al2O3催化剂,在固定床积分反应器上进行溴甲烷合成二甲醚的动力学实验,反应温度(463.15~523.15)K条件下,得出主反应的宏观动力学方程:r=1.1+2.8×10-3T-4.4exp(-21.5/RT)pCH3Br,主反应的活化能约为21.5 k J·mol-1。对主反应宏观动力学方程进行统计检验,结果表明,在给定99%的置信度下,方程显著、可信。失活前后的XRD表征结果表明,催化剂晶相由Cu O转变为Cu Br2是导致催化剂失活的主要原因。采用独立失活机理描述催化剂失活速率方程,通过回归得到各项参数,建立了适用于Cu-K/Al2O3催化剂上溴甲烷合成二甲醚的失活动力学方程:r=[-1.1+2.8×10-3T-4.4exp(-21.5/RT)pCH3Br]×exp(-2.1×10-3t)。 相似文献
82.
83.
邱爱玲 《化学工业与工程技术》2015,(3):4-10
采用共沉淀法制备了Cu-Ce O2-Al2O3(CCA)催化剂,用于顺酐(MA)常压气相加氢制γ-丁内酯(GBL)反应,表现了很好的催化性能,MA的转化率和GBL的选择性均达到100%,然而催化剂容易失活。采用扫描电子显微镜、热失重、N2O分解和X射线粉末衍射表征研究了CCA催化剂的失活原因和中间产物琥珀酸酐(SA)对CCA催化剂失活的影响,并考察了N2-air-H2法对CCA催化剂的再生效果;同时,通过设计试验对CCA催化剂上MA加氢制GBL反应历程进行了分析。结果表明:CCA催化剂的失活主要是由于表面沉积物的生成覆盖了催化剂表面活性位,而表面沉积物的生成与SA的浓度有关;通过N2-air-H2再生法能够完全恢复CCA催化剂的催化性能。此外,给出了CCA催化剂上MA加氢制GBL可能的反应历程。 相似文献
84.
85.
评价了再生时间、循环次数、水热老化以及重金属污染对FCC硫转移助剂脱硫活性的影响。结果表明:随着再生时间的延长,硫转移助剂的活性增加,10 min之后达到稳定;随着反应再生次数的增加,脱硫活性逐渐降低,四个循环之后达到稳定;水热老化使助剂的脱硫活性降低了约40%;Ni会造成脱硫活性的降低,Ca对脱硫活性没有影响,V和Fe能够提高助剂的脱硫活性。 相似文献
86.
<正>在生产中,因物料的冲击以及锁风阀受力不均等,锁风阀阀板及轴往往发生轴向窜动。当窜动到某一位置时,锁风阀壳体上浇注料与阀板产生摩擦,阀板与壳体卡死,造成锁风阀不能动作,从而导致预热器堵塞。现有的预热器阀板采用轴承支承,受高温、灰尘等影响,轴承容易抱死,使阀板动作不灵活而失去锁风下料的功能,造成系统内漏风严重。1加装弹簧装置防止阀板轴向窜动为防止阀板轴向窜动,我们在阀板的轴两端壳体 相似文献
87.
《应用化工》2015,(6):1083-1087
以大孔SiO2为载体,醋酸铯为主活性组分,添加氧化锆助剂采用浸渍法制备了Cs-ZrO2/SiO2催化剂,用于以丙酸甲酯(MP)、甲醛为主要原料的甲基丙烯酸甲酯(MMA)合成反应。考察了助剂ZrO2添加及其含量、原料中水含量、反应温度、原料酯醛摩尔比、进料空速等因素对MMA合成反应的影响,并利用ICP、BET表征手段对催化剂失活原因进行了研究。结果表明,水对反应的影响很大,水含量增大会导致产物收率降低;无水条件下,催化剂中ZrO2含量0.5%,丙酸甲酯/甲醛(摩尔比)3∶1,反应温度340℃,空速300 h-1时反应活性最好,MMA选择性可达94%;ICP、BET表征分析表明,催化剂失活的主要原因是催化剂结构被破坏所致。 相似文献
88.
介绍工程机械轮胎液压锁模个体硫化机(以硫化轮胎时的过热水做动力介质)的结构和硫化工艺特点。液压锁模个体硫化机的主要结构特点:液压锁模和模内定型,模具可互换,模具附件通用,低压管道系统上环升降高度自由控制,自控系统关键动作互锁。硫化操作要点:准确设置设备参数;保证管道系统运行安全、可靠,自动控制系统灵敏、控制准确,模具完好、洁净;严格控制工艺条件和操作步骤。与硫化罐硫化相比,液压锁模个体硫化机硫化的轮胎质量和产量提高,生产成本降低。 相似文献
89.
90.
迪那3区块致密砂岩气藏属于典型的低孔、特低渗碎屑岩储层,初始含水饱和度低,非均质性严重,裂缝发育,黏土矿物含量较高,该区块原用钾聚磺体系对迪那区块气藏造成一定的伤害,储层保护效果亟待提高。在分析迪那2及迪那3区块致密砂岩气藏特征及损害机理的基础上,确定钾聚磺体系损害气藏机理为水敏、应力敏感、漏失、毛管力效应及相圈闭损害。通过研制可酸化防漏堵漏材料及防水锁剂,对现用的钾聚磺体系进行改进,形成了一套保护致密砂岩气藏储层的钻井完井液体系,该体系流变性良好,滤失量明显降低,渗透率恢复值大幅提高,储层保护效果明显。 相似文献