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为实现对印刷线路板生产领域高浓度蚀刻废液的高效处理,建立了“膜吸收+Na2S破络+PAC混凝沉淀”工艺,考察其对实际高氨氮蚀刻废液的脱氨除铜效能,并优化了工艺条件。通过单因素实验探究了料液pH和流速、吸收液浓度和流速、膜组件级数与温度等因素对NH4+-N去除率、传质系数和过膜通量的影响,并确定了最佳运行参数:料液pH=10.5、流速3.6 cm/s,吸收液浓度2.0 mol/L、流速1.1 cm/s,膜组件级数为18级,温度为40℃。在该最佳运行条件下,蚀刻废液NH4+-N可由82 000 mg/L降至100 mg/L左右,去除率保持在99.8%以上,膜传质系数为3.38×10-6 m/s,过膜通量为40.7 mg/(m2·s)。同时对Na2S破络及混凝沉淀工艺条件进行了优化,以n(S2-)/n(Cu2+)=1.4投加Na2S... 相似文献
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同步除碳脱氮BAF快速启动中试研究 总被引:1,自引:1,他引:0
为缓解同步除碳脱氮曝气生物滤池(BAF)启动过程中异养菌对硝化菌的抑制作用,提高硝化菌的竞争优势,提出了BAF低强度反冲洗与高浓度硝化污泥接种相结合的启动方法.试验结果表明,通过第一阶段闷曝接种和第二阶段小流量连续进水后,COD去除率达到80%以上,平均出水COD低于50mg·L-1,满足污水排放一级A要求;而NH4+-N去除率仅为20%左右.通过第三阶段的低强度反冲洗与高浓度硝化污泥接种,经过5个周期后,NH4+-N去除率提高至85%以上,出水NH4+N质量浓度低至5mg·L-1以下,满足污水排放一级A标准.该方法能使BAF的启动周期缩短为30d左右,并能够保证其长期稳定运行,平均出水COD和NH4+-N质量浓度分别为35.4mg·L-1和3.48mg·L-1,均能满足污水排放一级A要求. 相似文献
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项目组经过连续多年全面深入的工程调研分析、全过程关联的试验观测与工程验证,完成城市污水处理系统从产生源头到接纳水体各关键环节的工程运行特性、作用机理和影响因素研究,揭示和阐明了城市污水管网污染物转移转化、生物除磷脱氮功能微生物响应、活性污泥膨胀及生物泡沫、污泥稳定化、新型微量污染物迁移转化、接纳水体水质演变的工程运行特性、技术机理和调控机制,创新发展了城市污水处理系统工艺设计与优化运行的工程基础理论、技术方法和工程对策措施,为我国城市污水处理系统设计建设、优化运行、技术标准和政策制定提供了强有力的理论指导和技术支撑. 相似文献
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通过烧杯试验,对比研究了不同因素对高铁酸盐和臭氧氧化降解双酚A的影响,并对试验过程中的生物毒性进行了对比分析。试验结果表明:针对质量浓度为1 mg/L的双酚A模拟废水,在高铁酸盐和臭氧的投加量分别为5.0和1.20 mg/L的条件下,高铁酸盐降解双酚A的能力更强,去除率达到91.6%,而臭氧氧化法仅为80.9%;同时,高铁酸盐法具有更广的pH值(3~11)和温度(10~50℃)适应性。不同的干扰离子对氧化体系的影响不同,HCO3-对2个氧化体系均具有一定的促进作用;Fe3+的存在具有催化作用,有利于臭氧氧化降解双酚A,但是不利于高铁酸盐的稳定性从而不利于双酚A的脱除。2种方法处理后水的生物毒性均随反应时间的延长呈先升高后降低的趋势,相对而言,高铁酸盐法对处理后水的毒性控制效果更佳。 相似文献
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电解液中甲酰胺浓度对阳极氧化制备TiO_2纳米管阵列形貌和光催化性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
分别以0.5%HF水溶液(A)、0.3 mol/L NH4F+70%H2O+30%甲酰胺(体积分数)(B)、0.3 mol/L NH4F+30%H2O+70%甲酰胺(体积分数)(C)和0.3 mol/L NH4F+3%H2O+97%甲酰胺溶液电解液(体积分数)(D)作为电解液,对比研究甲酰胺含量对电化学阳极氧化TiO2纳米管阵列的形貌、结构和光催化性能的影响。结果表明:TiO2纳米管阵列长度随甲酰胺含量的增加而增加;水基电解液A中制备的纳米管长度、壁厚和管径分别约为600、20和100 nm,且分布不均匀;甲酰胺基电解液D中制备的纳米管长度、壁厚和管径分别约为10μm、5 nm和60 nm,且管径分布均匀;样品在O2中经450℃退火2 h后,发现甲酰胺基电解液A中制备的TiO2纳米管为单相锐钛矿结构,其它样品则为复合锐钛矿相和金红石相结构。光催化降解甲基橙的结果表明:随着TiO2纳米管阵列的厚度增加及管壁减小,紫外光光催化效率明显提高。 相似文献