加Sn对AgInCd压缩蠕变行为影响

采用现有RDL-50型拉伸蠕变试验机,改装部分试验装置后研究Ag In Cd合金加Sn前后在300~400℃温度及12~30 MPa应力范围内的压缩蠕变行为。根据试验结果详细分析稳态速率与温度、应力的关系,计算应力指数n和蠕变激活能Qa;并根据透射电子显微镜结果探讨合金的压缩蠕变机制。结果表明:随温度和应力水平的升高,合金的稳态蠕变速率增加。加Sn后,Ag In Cd对应力敏感性更大,且在任一应力下激活能更高,其抗蠕变性能较好。根据计算,300、350、400℃条件下,加Sn与不加Sn合金的蠕变应力指数n分别为9.41、8.07、9.48和3.31、4.10、5.77;12、18、24 MPa条件下,加Sn与不加Sn合金的蠕变激活能Qa分别为147.9、126.9、149.9 k J/mol和68.1、103.7、131.6 k J/mol。微观形貌以层错为主,300℃的主要蠕变机制为孪生,400℃的主要蠕变机制为位错攀移生成位错墙。     

GH3536合金的蠕变性能及蠕变行为

对GH3536合金在815～900℃不同应力水平下进行了高温蠕变试验,绘制了蠕变曲线并讨论了试验温度和试验应力水平对GH3536合金蠕变性能的影响规律,通过最小二乘法拟合得到了稳态蠕变速率的应力指数和Monkan-Grant关系式的参数,采用L-M参数法建立了外推公式,并对GH3536合金的蠕变断裂强度进行了外推。结果表明:在试验温度和试验应力水平下,GH3536合金的高温蠕变机制主要为位错的滑移和攀移,蠕变过程中有第二相析出,在晶界以及第二相颗粒处形成R型和W型裂纹;蠕变断裂由颈缩引起,为韧性断裂,断裂过程中发生了微孔的聚集和长大;根据外推公式GH3536合金在815℃下蠕变断裂时间2 000h所对应的蠕变断裂强度为58MPa。     

基于有限元的高铁复合地基蠕变演变特征研究

基于有限元分析软件及高铁路基实际施工图纸,建立了含CFG桩的复合地基计算模型,并采用可蜕化为广义开尔文模型的粘弹性蠕变模型开展了蠕变计算研究,分析了高铁路基在填筑完成后不同时期的蠕变变形分布特征,揭示了路基上不同部位特征点的蠕变变形演变规律。     

金属互连线电迁移过程中的高温蠕变行为研究

基于ABAQUS有限元分析软件,对金属互连线的蠕变行为进行了研究,获取了高温下的蠕变应力分布云图,并分析了不同温度、不同升温速率等参数对铝硅合金互连线蠕变行为的影响规律。结果表明:在温度载荷作用下,铝硅合金互连线的蠕变应力在互连线狭窄部位即尺寸突变的部位,呈现明显的应力集中现象;随着温度载荷的升高,互连线内部的蠕变应力值逐渐增大,且二者之间的关系近似为一条直线;在其他条件均相同的情况下,升温速率越快,互连线内部应力达到最大值所用的时间就越短,导致互连线承受高应力值的时间就越长,从而会加速部件的失效。     

沥青零剪切黏度试验方法及计算模型研究

采用三种应力下的重复蠕变恢复试验得到的恢复柔量,确定了零剪切黏度,并对结果进行了分析,指出对高粘橡胶改性沥青来说,当应力较大时,7.5 s~8 s的恢复时间不够达到恢复柔量的恒定值,且零剪切黏度在60℃温度下测量数据与车辙的测量数据是相关的。     

钢丝网骨架增强塑料复合管真空失稳浅析

笔者对某电厂安装在露天综合管架上的钢丝网骨架增强塑料复合管在实际运行中出现真空失稳导致管道失效现象进行初步分析,得出结论:从钢丝网骨架塑料复合管的材料性能、耐久性和安全性,以及在实际工程应用出现的问题等多方面考虑,安装在露天管架上、当负压超过0.07 MPa时,建议管道采用钢管,不宜采用钢丝网骨架塑料复合管.文中所述的钢丝网骨架塑料复合管后来更换成衬塑钢管,运行未再出现类似问题.     

水电机组摆度周期性波动问题的分析和研究

本文针对某水电站机组上导轴承摆度峰峰值持续呈正弦周期性波动的问题，通过增加临时探头测量机组动态和静态时上机架支臂和基坑的间隙，以及不同方向支臂的间隙和机组运行参数等，发现支臂和基坑间隙一一对应，且间隙随环境温度的增加而增加，该间隙的变化规律符合因大部件金属构件蠕变传递至基座传感器引起的上导摆度周期波动的特征。因此可以确定机组摆度周期性波动是因为大部件金属随着温度变化而出现较大的位移蠕变，且该蠕变为非对称蠕变，以上过程量逐级传递至基座传感器位置，同时该文建议采用该结构形式的机架时应充分考虑支臂蠕变方向和限位措施。     

镍基合金C276蠕变损伤的实验研究

在650℃、700℃和750℃条件下对超临界水堆(SCWR)包壳候选材料之一镍基合金C276进行高温蠕变试验,采用损伤力学方法对试验数据进行计算分析,分别对由Kachanov和基于θ外推法的Norton蠕变损伤公式计算的损伤因子进行比较。分析结果表明:3种温度下采用Kachanov公式计算的蠕变损伤趋于一致;采用θ外推法拟合的蠕变曲线与试验蠕变曲线吻合很好;Norton公式计算表明损伤开始发生在0.3⁰.4寿命左右,Kachanov公式计算的损伤因子偏保守。