排序方式: 共有55条查询结果,搜索用时 343 毫秒
1.
组合填料-膜生物反应器处理生活污水生产性试验 总被引:5,自引:0,他引:5
在一体式膜生物反应器(MBR)中加入组合填料,对北京某国际公寓的生活污水处理进行了生产性试验。试验表明,在进水水温15~22℃,pH值6.5~7.2,曝气气水体积比9~10:1,COD198.6~563.5mg/L,NH4-N20.5~55.3mg/L,反应器中混合液悬浮固体浓度(MLSS)维持在5200~7800mg/L时,MBR对水中的COD、NH4^+-N平均去除率分别为90.6%、68.7%,出水中检测不出SS和大肠菌群,浊度小于1NTU,水质满足CJ2511-89《生活杂用水水质标准》。在相同条件下,未加填料反应器MLSS平均值必须维持在12000mg/L以上时才能达到类似处理效果。由于反应器中加入组合填料,降低了MLSS的浓度,减少了膜污染,在膜通量不变情况下,化学清洗周期可延长35~40d。 相似文献
2.
城郊生活污水脱氮的A/O/N工艺研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过分析脱氮机理,提出了A/O工艺的改良A/O/N工艺方案.结合城郊生活污水处理进行了A/O/N工艺影响因子的正交试验,提出了A/O/N工艺处理城郊生活污水的最佳工艺条件,并分析了各工艺条件对氨氮去除效果的影响. 相似文献
3.
水解酸化-膜生物反应器处理青霉素废水研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用水解酸化-膜生物反应器工艺对青霉素废水进行实验室规模的处理研究,采用上流式厌氧污泥床水解酸化反应器和一体两段式膜生物反应器,在废水原液稀释4倍情况下,控制水解酸化反应的COD进水容积负荷为6~8 kg/(m3.d)、HRT为8~10 h,COD去除率为20%左右.控制膜生物反应器的COD进水容积负荷为6~9 kg/(m3.d)、MLSS为7~12 g/L,COD去除率达到90%.系统出水水质达到《污水综合排放标准》(GB8978-96)二级标准的要求. 相似文献
4.
以美国哈希公司研制生产的Txpro-2在线悬浮物(MLSS)/浊度分析仪为例,介绍了目前制药工业废水质量控制和监测方面的最新技术动向,并探讨其应用。 相似文献
5.
低强度超声提高污泥活性的运行条件优化 总被引:1,自引:0,他引:1
为优化超声处理提高污泥活性的运行条件,考察了超声波的频率、强度、作用时间和污泥浓度等因素的影响.结果表明,采用35 kHz和61 kHz两种低频率超声波先后对污泥进行强化处理时,在总处理时间一致的条件下,超声波的顺序和时间分配对污泥活性的提高程度及活性的延续时间无显著差别;采用固定频率的超声波处理时,提高超声波的功率和延长超声作用时间都可以显著提高污泥活性;在功率和作用时间恒定的条件下,增大MLSS对单位质量污泥活性的提高程度影响较小,因此,对污泥先进行浓缩再超声处理可大大提高超声效率. 相似文献
6.
溶解氧对反硝化除磷的影响 总被引:8,自引:1,他引:7
使用人工配水,以A/O/A/O方式运行,考察了溶解氧(DO)对脱氮吸磷的影响,并结合批式试验进一步研究了NO_2~--N,NO_3~--N 对反硝化除磷的影响.试验证明,在SRT=15 d,ρ(MLSS)=3 200 mg·L~(-1)的条件下,ρ(DO)=2.5 mg·L~(-1)时氮和磷的去除效果最佳,TN、TP、COD和TOC的去除率分别为96.26%、99.87%、90.46%和85.57%. 相似文献
7.
MLSS、pH及NO-2-N对反硝化除磷的影响 总被引:31,自引:3,他引:31
利用DPB反硝化聚磷污泥以SBR进行试验,以考察MLSS、pH值和NO-2-N浓度对聚磷菌厌氧放磷和缺氧吸磷过程的影响.结果表明:增大MLSS可缩短放磷和缺氧吸磷反应时间,但MLSS过高易导致反硝化吸磷后期出现磷的二次释放;随着pH值的升高(pH=6~8)则P/C值也升高,继续升高pH值到8以上时发生了磷酸盐的沉淀,影响到正常的放磷反应.此外,在反硝化吸磷过程中pH值的大幅升高也会对生物除磷效果造成干扰;控制NO-2-N浓度为5.5~9.5mg/L可使聚磷污泥以NO-2-N作为电子受体进行吸磷反应,当NO-2-N达到15 mg/L时反硝化和吸磷反应均受到了抑制. 相似文献
8.
污泥浓度与曝气强度对MBR运行的综合影响 总被引:5,自引:0,他引:5
高污泥浓度可以在减少剩余污泥产量的同时提高系统的容积负荷,但经济曝气强度随污泥浓度的增加呈指数递增,从而使能耗大大增加。为解决这一矛盾,进行了一体式A/O法膜生物反应器处理城市污水的试验,结果表明:过高或过低的污泥浓度和曝气强度都会影响膜生物反应器对COD、NH3-N、TN等污染物的去除效果,并且会加剧膜污染。膜生物反应器存在临界污泥浓度和经济曝气强度,在试验条件下分别为4.73g/L和451L/(m^2·h)。 相似文献
9.
通过对旁路微氧污泥减量技术中好氧污泥在微氧池中的减量效果及其影响因素的研究,发现污泥减量效果与微氧池的污泥浓度(MLSS)、好氧污泥与厌氧污泥的比例(α)、微氧池的氧化还原电位(ORP)、微氧池的污泥停留时间有关。当微氧池的α=2∶8、MLSS为10 000 mg/L时,减量效果最佳;通过不同MLSS和不同α值两组试验,得出在最佳值时的减量率分别为19.15%和19.61%。低ORP值条件下微氧池污泥颗粒细碎,中位粒径为20.24μm,而好氧污泥的中位粒径为32.18μm。同时,混合液中溶解性大分子有机物含量明显增加。该工艺使污泥有更充分的时间进行内源呼吸和EPS的离解释放,从而实现了污泥减量。 相似文献
10.
利用自培养硝化污泥与实验室筛选的1株反硝化细菌共培养形成共生污泥,构建膜生物反应器(MBR)单一反应体系同步硝化反硝化系统,得到系统良好同步硝化反硝化曝气量和污泥浓度的最优条件。由试验结果可知:在混合污泥质量浓度(MLSS)6.0~10.0 g/L时,调节曝气量,可以使单污泥同步硝化反硝化总氮(TN)去除率达到85%以上。不同MLSS下,达到最高TN去除率的最佳曝气量随着MLSS增高而向高曝气量偏移。随着MLSS增高,响应因子F变小,由曝气量的变化而引起的TN去除率变化明显变缓,表示MLSS对O2传递的缓冲能力越强。在MLSS为8 g/L条件下,低负荷比较容易达到较高的TN去除率,而高负荷下需要更高的曝气量以获得高的TN去除率,系统适合的NH4+-N负荷范围0~0.30 kg/(m3.d)。MLSS≥3.0 g/L,出水化学需氧量(COD)低于50 mg/L,COD大部分贡献于反硝化所需C源。单一反应体系同步硝化反硝化系统能对负荷的改变作出及时的回应,整体上运行比较稳定。 相似文献