水泥土搅拌桩复合地基载荷试验资料统计与分析

根据复合地基的相关规范,指出按照《规范》[1]确定复合地基承载力存在的局限性,结合具体的水泥土搅拌桩复合地基载荷试验资料,分析在承载力确定上存在的问题,根据工程地质环境,提出确定水泥土复合地基承载力的相关参数的取值建议。     

浅析城市滨水景观的特色设计

从景观内 容设 置 、组织 及 节点 等 方面 对城 市 滨水 区景 观 的特 色设 计 进行 分析 。     

粉土、粉质粘土中水泥土搅拌桩复合地基载荷试验分析

提出复合地基承载力确定存在的问题,结合南阳市水泥土搅拌桩复合地基载荷试验资料,对粉土、粉质粘土中水泥土复合地基承载力确定的相关参数提出了取值建议.     

卸荷作用下煤岩异性结构面失稳机制研究

目前针对岩体结构面滑移失稳方面的研究未考虑开挖过程中的卸荷效应,且对煤岩异性结构面的研究较少。为了探究触发煤岩异性结构面滑移的条件及其影响因素,通过建立异性结构面力学模型,理论推导了卸荷作用下异性结构面解锁滑移的判据,采用通用离散单元法程序（UDEC）建立平滑结构面数值模型,以验证理论分析异性结构面解锁滑移触发条件的准确性,分析异性结构面解锁滑移的影响因素。研究结果表明：煤岩异性结构面解锁滑移与结构面倾角、内摩擦角及水平应力与轴向应力的比值有关;当水平应力等于轴向应力时,异性结构面始终处于稳定闭锁状态,不会发生解锁滑移;水平应力和轴向应力增大、内摩擦角减小均会增大异性结构面解锁滑移难度;对于下行解锁滑移,当结构面倾角小于45°+φf/2（φf为内摩擦角）时,其增大会增大解锁滑移难度,大于45°+φf/2时其增大会减小解锁滑移难度;对于上行解锁滑移,当结构面倾角小于45°-φf/2时,其增大会增大解锁滑移难度,大于45°-φf/2时其增大会减小解锁滑移难度;对于异性结构面稳定闭锁状态,结构面倾角不大于30°时,若轴向应力大于抗压强度,则煤岩组合体发生脆性破坏。     

基于PFC3D粘性与无粘崩滑土体运动过程对比分析(研究生论坛)

大多数岩土体崩滑后形成由粗颗粒和黏性填隙介质组成的黏性崩滑体。为分析黏性填隙介质对运动过程的影响,利用MCR301,测定容重为1.360 g/cm3成都黏土法向黏连力和切向剪切抗力。利用PFC3D构建崩滑土体运动数值模型,并将崩滑土体试样划分为5个部位,用设定颗粒代表崩滑土体不同部位。通过对比分析颗粒间切向、法向黏连强度为200 Pa和无黏情况下,不同部位颗粒位置、速度随时步演化过程,分析结果表明:黏连强度改变崩滑土体启动运动模式,在200 Pa为推移式启动模式,无黏情况下为溜滑启动模式;黏性条件下颗粒峰值速度较无黏条件下小,而碰撞频率较无黏条件下高,速度波动幅度大。     

对交叉基础交叉处基础底面尺寸的修正

在计算墙下条形基础、柱下交梁基础时,对基础的宽度计算一般采用b=F/f-γ0d,此计算公式对交叉点外的基础宽度是可取的,但对交叉点处交叉的尺寸的计算因存在荷载的变化,对交叉点处基础宽度的计算存在着误差,从而影响了计算精度,对建筑物存在着安全隐患。为此,对交叉点处基础宽度在考虑荷载变化、重叠的情况下,对交叉点处基础宽度进行修正。     

实体煤掘进加卸载路径下的冲击机理及防控研究

实体煤掘进冲击矿压受覆岩运动影响较小是其典型特点,其冲击机理缺乏系统研究。本文从实体煤掘进围岩力学行为入手,展开其冲击机理及防控研究。首先,运用数值模拟方法得到煤巷掘进围岩应力路径具有"竖向加载-倾向卸载-走向固定"的三轴加卸载特征;然后展开三轴加卸载路径下的煤样力学和冲击特征试验;最后用试验结果指导实体煤掘进冲击防控设计。试验揭示了煤样峰值点的加卸载侧应力不仅受初始加载侧应力和初始卸载侧应力影响,而且与卸载速率和加载速率比值(简称"卸加比")呈指数型降低,但是受初始固定侧应力影响较小。发现实验室煤样需要满足高应变速率和高应力2个条件才能形成冲击,非冲击煤样和冲击煤样分别呈现层裂式和爆裂式破坏特征,前者对应的声发射能量值比后者小2个数量级。根据加卸载下煤样破裂特征及冲击形成条件,制定相应的实体煤掘进冲击防控设计方案。现场实践表明,所设计的实体煤巷道掘进冲击防控方案有效降低了大能级矿震和冲击矿压的发生概率。     

经济配筋率在受弯构件截面设计中的应用

本文根据经济配筋率 ,对受弯构件正截面进行快速、简便、实用的截面设计。     

建筑物沉降量计算方法介绍

重点介绍建筑物沉降的内容和沉降量的计算方法，以供进行沉降量计算时根据已有的资料选择合适的计算公式。     

建筑物沉降量计算方法

重点介绍建筑物沉降的内容和沉降量的计算方法,以供进行沉降量计算时根据已有的资料选择合适的计算公式。