新型(A+F)双相铁基堆焊合金热处理工艺探讨

采用金相显微镜、X射线衍射仪等测试手段和电化学分析的方法,对新型双相铁基堆焊合金的热处理工艺进行了研究.结果表明该合金具有良好的耐热性.经不同的固溶时效处理工艺,获得了(α+γ)双相基体和弥散分布的M6C、Laves相等强化相.最佳的固溶时效处理工艺为1 160℃×2 h水冷+810℃×5 h空冷.     

GH8607双相铁基合金的时效行为

目的对ＧＨ８６０７双相铁基合金的时效过程、强化相析出和基体相变进行研究．方法采用高温Ｘ射线衍射、热膨胀分析、ＴＥＭ等试验手段．结果ＧＨ８６０７合金在时效时具有较高的硬化速率．析出相为碳化物（Ｍ２３Ｃ６,Ｍ６Ｃ）和金属间化合物（Ｌａｖｅｓ相、Ｘ相）．时效过程中出现δ→γ转变,并在随后的冷却中产生板条马氏体;时效后经多次重复加热,在马氏体中沉淀出强化相．结论ＧＨ８６０７合金具有高的时效温度和热强性,可用于制造在８５０℃以下工作的热挤压模具．     

新型铁基高温合金固溶时效工艺

研究了新型铁基高温合金的固溶时效工艺与组织、性能的关系,探讨了适用于高强度大弹体成形模具的铁基高温合金的固溶时效工艺规范.结果表明,新型铁基高温堆焊合金可行的固溶时效工艺为:(1160～1180)℃×2 h(水冷)固溶+(760～810)℃×5 h(空冷)时效.该合金具有良好的热强性、热稳定性和抗氧化性,工作温度可达700～850℃.     

奥氏体型铁基合金时效强化机理研究

本文运用Ｘ－射线衍射仪、透射电镜等测试手段和电化学分析方法，对新型奥氏体型铁基合金的时效强化机理进行了探讨。结果表明：该合金时效态组织是由奥氏体基体和散分布的合金碳化物、金属间化合物所组成，其强化方式是以析出强化为主的复合型强化，Ｍ６Ｃ和Ｌａｖｅｓ相为主要高温强化组。     

固溶/时效处理对奥氏体耐热钢组织与性能的影响

采用X射线衍射仪、光学显微镜和电化学分析等方法，研究了固溶／时效处理对奥氏体耐热钢组织与性能的影响。结果表明，奥氏体耐热钢经固溶／时效处理后，其组织为奥氏体基体及弥散分布的碳化物M6C和金属问化合物Laves相，合金具有良好的耐热性，工作温度可达700～850℃。     

GH9158铁基高温合金析出相分析

目的　研究合金元素在 GH91 58合金各析出相中的分配及浓度的变化规律 .方法　采用电解萃取相分析方法 .结果　测定和计算了不同时效温度下析出相的类型、数量、组成结构 .结论　析出相 M6 C,Laves在 ( 72 0～ 82 0 )℃时效过程中是稳定的     

新型铁基堆焊合金D9158热处理工艺研究

目的　选择Ｄ９１５８ 合金的热处理制度． 方法　利用性能测试、Ｘ 射线衍射和扫描电镜分析等方法, 研究合金固溶时效后组织结构对性能的影响． 结果　经不同的固溶时效处理, 在奥氏体基体上获得了细小、弥散的 Ｍ６Ｃ, Ｌａｖｅｓ 相等强化相． 结论　该合金作为热挤压模具材料使用, 合理的热处理工艺为１ １６０ ℃×１．５ ｈ, 水冷＋ ７５０ ℃×５ ｈ, 空冷．     

奥氏体型铁基合金时效强化机理研究

本文运用Ｘ－射线衍射仪、透射电镜等测试手段和电化学分析方法，对新型奥氏体型铁基合金的时效强化机理进行了探讨，结果表明：该合金时效态组织是由奥氏体基体和弥散分布的合金碳化物、金属间化合物所组成，其强化方式是以析出强化为主的复合型强化，Ｍ６Ｃ和Ｌａｖｅｓ相为主要高温强化相。     

新型(A+F)双相铁基堆焊合金热处理工艺探讨

采用金相显微镜、X射线衍射仪等测试手段和电化学分析的方法,对新型双相铁基堆焊合金的热处理工艺进行了研究。结果表明:该合金具有良好的耐热性。经不同的固溶时效处理工艺,获得了(α+γ)双相基体和弥散分布的M6C、Laves相等强化相。最佳的固溶时效处理工艺为:1160℃×2h水冷+810℃×5h空冷。     

渗硼在冷作模具中的应用

在盐浴渗硼工艺试验的基础上,对两种典型模具,三种钢材(GCr15、CrWMn、T10)施行了含有渗硼的复合热处理,经生产实践考察,模具寿命有显著的提高。