离心喷射沉积IN718合金及其δ相中典型元素的分布特征

对离心喷射沉积（CSD）IN718合金涡轮盘沿厚度方向Nb元素的含量、热处理制度、凝固态成分偏析区的体积分数、δ及γ相中各元素含量及其分配量进行了研究。结果表明：尽管在CSD成型合金中Nb的偏析比较小，但使用标准热处理制度尚不能使其均匀化：采用1040℃，6h固溶均匀化处理可使Nb的偏析消除，并在该温度下经21h处理可在盘厚截面上获得Nb的均匀分布；将完全均匀化的试样分别经910℃，2h，4h，6h，8h时效，在δ相（γ相）中元素Ni，Nb和Ti的含量及其分配量逐渐增加（减少），与之相对应，元素Cr和Fe的含量及其分配量逐渐减少（增加），采用亚点阵元素浓度测算法，能合理确定时效过程中δ及γ相中各元素的含量及其分配量的变化。     

Al2O3-SiC-C质主铁沟浇注料的结合相研究

对高炉主出铁沟用Al2O3-SiC-C质浇注料的结合相变化进行了分析，其中涉及到溶胶结合、氮化硅铁为添加物形成的sialon结合、水泥形成的水硬性结合。溶胶结合强度主要来自于化学结合；而sialon结合、水泥结合的强度仍然来自少量水泥形成的水硬性凝固相的作用，因此对烘烤工艺、使用效果的影响不同。     

重轨踏面缺陷分析

采用光学金相显微镜和电子探针分析仪等测试方法对U71Mn重轨踏面发纹，缺损和小裂口缺陷进行了分析。结果表明，发防纹缺陷是由方坯表面气孔经高温加热→轧制演变成的。缺损和小裂口则是因重轨踏面局部熔融所造成的。     

82B线材脆性断裂原因分析

82B线材在终轧后冷速过快导致表层出现马氏体是引起脆性断裂的原因之一.心部成分偏析导致奥氏体过冷,从而使马氏体出现在轴心部位,在拉拔过程中轴心马氏体断成竹节状,变成脆性断裂的裂纹源.大型脆性的夹杂物也是引起线材脆性断裂的起源.     

铜母排冷弯橘皮状缺陷原因分析

轨道交通机车车辆电力变流装置用铜母排在冷弯过程中出现橘皮状缺陷,运用金相显微镜等分析手段对铜母排产生的缺陷原因进行分析。结果表明,生产铜母排的铜带材截面组织呈现表面晶粒为4.0~4.5级,心部为2级的粗大晶粒层状不均匀性结构,粗大的晶粒部分占比例较大,再加上心部组织出现少量退火孪晶,导致铜母排冷弯过程中出现橘皮状缺陷。     

Φ75mm 45钢轧制裂纹分析

采用金相显微镜和电子探针对Ф75mm45钢在轧制过程中的顶锻裂纹试样进行了分析,轧制前铸坯中含有的气孔,在轧制过程中形成显微裂纹并扩展,形成裂纹。     

自卸货车液压油缸爆裂原因分析

为了探究自卸货车液压油缸在卸货作业过程中突然爆裂的原因,通过宏观观察、扫描电镜分析、光学显微分析和力学性能试验等方法,对液压油缸断裂处母材、焊缝及裂纹扩展区组织及性能进行了试验研究。分析结果表明,液压油缸爆裂起源于油缸表面焊缝,由于焊缝在扩散氢、拘束应力和淬硬组织的共同作用下产生延迟冷裂纹,并在应力作用下,延迟冷裂纹不断扩展,最终导致爆裂失效。建议在缸体焊接时可通过烘干焊接材料及母材、改善焊接工艺等措施来防止爆裂发生。     

Q345B中厚板心部裂纹剖析

采用扫描电镜观察,发现中厚板心部裂纹与2种异常组织共存。采用显微维氏硬度计测量,2种异常组织的HV0.05硬度值分别为566.2、391.6,对应于马氏体和贝氏体组织。X射线能谱仪成分分析,发现异常组织中存在锰和铬元素的富集,说明成分偏析导致心部出现异常组织,异常组织造成局部应力,引起开裂。     

P92钢高温蠕变损伤分析

对650℃,100 MPa条件下蠕变1546.5 h的P92钢试样进行了组织热损伤及应变损伤观察,分析了蠕变孔洞形成机理。结果表明,分布于板条间的M23C6相的粗化不明显,保持较高的数量密度,晶界上粗大的M23C6相大部分消失,导致其体积分数明显减少。在晶界上析出密集分布的的Laves相,平均等效直径为320 nm,体积分数约为2.6%。在晶界上形成了单个分布的蠕变孔洞,蠕变孔洞的形成与晶界上析出Laves相密切相关。由于Laves相分布于晶界,其沉淀强化作用不大,使基体合金元素贫化,促进蠕变孔洞的形成而降低P92的蠕变断裂强度。要进一步提高新型马氏体热强钢蠕变性能的关键是抑制Laves相在晶界的析出。     

铝锆碳水口在浇注钙处理钢堵塞的原因分析

对生产中被堵塞的铝锆碳质浸入式水口分析表明,堵塞物质为六铝酸钙。该物质为水口内壁处的原位反应产物,其中水口内壁的刚玉骨料和细粉提供了六铝酸钙的氧化铝组分,钢液携带的钙提供了氧化钙组分。LF处理后添加的钙合金数量不当,导致夹杂物类型失控,是引起水口材料被侵蚀并造成堵塞的主要原因。