9SiCr钢超塑形变热处理工艺的研究

通过对9SiCr具钢超塑形变热处理工艺的研究，阐明一种新的金属加工工艺。该工艺将钢在AC_1温度以上两相区的超塑变形与热处理结合起来，是一种减少工序、节省能源的复合工艺，同时又能提高钢的综合力学性能。     

65Mn钢的组织超细化与超塑性

利用盐浴加热循环淬火对６５Ｍｎ钢进行奥氏体晶粒的超细化，并对晶粒细化后的６５Ｍｎ钢进行超塑拉伸试验。结果表明，热轧或正火态的６５Ｍｎ钢经８１０℃循环淬火３次，奥氏体晶粒即可细化至１３级，在温度６６０～７２０℃、变形速率０．５～３．７×１０（－２）ｍｉｎ（－１）范围内呈现超塑性，δ≥２００％，最高达２９４％，σ最低仅３８ＭＰａ，ｍ值为０．３８左右。     

GCr15钢A_(cl)以上的超塑性及超塑形变热处理

GCr15钢经830℃循环淬火2—3次后,在T=780～800℃,■=0.4～2.8×10~(-2)min~(-1)条件下可实现γ+k二相区的组织超塑性,在其超塑变形条件下进行模具的超塑成形效果良好,模具超塑成形后直接淬火可实现超塑形变热处理。GCr 15钢经超塑形变热处理后与常规热处理相比,多冲寿命成倍提高,抗弯强度及耐磨性均明显提高。     

钢在（γ＋K）二相区超塑变形中沉淀碳化物的研究

钢在Ac1温度以上（γ K）二相区的超塑性变形过程中，在奥氏体内有M3C型碳化物颗粒沉淀，其尺寸为60－100A。碳化物的沉淀影响超塑变形过程及超塑变形后钢的力学性能。     

稀土元素对MB26合金超塑性的影响

通过对稀土元素添加前后镁合金超塑性性能的对比,研究了稀土元素对镁合金超塑性的影响,分析了稀土元素影响镁合金超塑性的原因。     

3Cr2W8V钢热锻模的失效分析与改进

针对某厂生产出口水泵钳的3Cr2W8V钢模具早期失效问题进行了现场考察和失效分析,从改善其热处理工艺入手,使模具寿命从2000件提高到5000件以上,最高达到7727件。     

GCr15钢的超塑形变热处理

本文对工业牌号低合金模具钢GCr15通过快速加热循环淬火法实现组织超细化。研究了该钢临界温度以上的组织超塑性及超塑形变热处理。结果表明,在780～800℃、(0.4～2.8)×10~(-2)min~(-1)应变速率的试验条件下可实现超塑性,并在此超塑条件下可进行模具的超塑形变热处理,而且具有良好的成形性。经实际M_12六方螺栓冷镦模成形试验,效果良好。     

FeNiBSi涂层合金的超塑变形

研究了ＧＣｒ１５钢基体上火焰喷涂ＦｅＮｉＢＳｉ合金的超塑性及其变形，以及超塑变形时涂层与基材间的协调关系，涂层合金经超塑变形后，其内部孔洞消失，涂层与基材之间产生冶金结合。     

高温复压对93W-4.5Ni-2.5Fe合金磷偏析的影响SCIEI

用Auger谱仪、电子探针分析和透射电镜、扫描电镜观察等手段,考察了高温复压处理对93钨合金磷偏析的影响。发现在1200—1500℃保温后炉冷,在钨-钨晶界特别是钨-粘结相相界上存在磷偏析,而在该温度范围复压后炉冷,则未发现磷在晶界和相界上偏析;复压处理态材料粘结相中位错直接影响磷向界面偏析,为退火处理的材料因磷在界面偏析而引起机械性能下降。     

T10A和40Cr钢超塑压接接头显微组织

采用特殊的表面处理方法，可使Ｔ１０Ａ和４０ｃｒ钢在空气炉中实现超塑性压接，压接温度７６０～７８０℃、变形速率２×１０￣（－４）ｓ￣（－１）、压力５０～９０ＭＰａ、时间５～１０ｍｉｎ，接头可获得与基材４０Ｃｒ一致的强度。研究了压接区的显微组织，测定了碳浓度分布。