细晶粒高强度钢在氧气球罐上的应用(二)--焊接裂纹的试验研究以及开罐检查

介绍宝钢三期工程建设中开发的细晶粒高强度钢P460NL1在应用于氧气球罐之前，所进行的焊接裂纹试验研究和球罐运行三年后的开罐检查，试验结果表明：P460NL1钢不仅具有良好的抗冷裂纹能力。而且对再热裂纹不敏感，采用GJB606RH焊条建造的该钢球罐，经三年运行后开罐检查证明：球罐的总体焊接质量良好。     

压力容器表面凹坑应力集中的试验研究

本文对在役压力容器表面凹坑的实验作了介绍,分析了凹坑处应力集中系数与凹坑几何参数之间的关系,给出了最大应力集中系数和应力分布的经验公式。     

宝钢开裂球罐的焊接修复(一)——球罐用钢的焊接性及焊接试验

围绕宝钢开裂4^#氧气球罐的焊接返修，论及15MnVNR钢材的焊接性分析、焊接试验以及为焊接返修所进行的焊接工艺评定试验。最终完成了4^#氧气球罐的焊接修复，并按期投运。经运行考验，使用情况良好。     

8250m~3氨球罐的有限元分析及应力─应变测定

1前言安庆石化总厂化肥厂D3101氨球罐建于1975年，由法国TISSOT公司按应力分析法设计、压片，中法合作安装，1978年投入使用，是目前我国最大的氨球罐之一。1996年8月，氨球罐顶部2"氨回流管与球体连接的焊缝发生裂纹而泄漏，当时作了临时修复。1996年12月安庆石化总厂化肥厂在对氨球罐大检修时委托机械部合肥通用机械研究所对该球罐进行开罐检验、修复、安全分析与评定。由于该球罐除了在制造时进行过水压试验外，使用至今从未进行过水压试验。根据“检规”的有关规定，这次检验及修复后必须进行水压试验，考虑到当8250m‘氨球罐进行水…     

压力容器凹坑应力的数值分析及工程算法

本文给出了用三维有限元计算球面凹坑应力场所得到的结果。通过分析有限元计算结果,利用其差商关系确定了凹坑处应力场的工程算法,为进一步理论分析及计算提供了方便。     

φ2200变换炉鼓包变形的安全分析

本文针对合成氨系统中压力容器变换炉经常出现的过热变形鼓包事故,在合乎使用的原则上提出了一种安全分析的工程方法,以减少中小型化肥厂不必要的经济损失。同时本文通过试验研究及现场应力测试,归纳出变换炉鼓包区域的材料及力学性能特征。     

广义裂纹尖端位移(CD)理论及其在压力容器上的应用

本文将COD概念推广到普遍情况,称之为广义裂纹尖端位移,用“CD”表示。COD只是其中一种特例一张开型(Ⅰ型)。对于Ⅱ型、Ⅲ型,文中分别用“CSD”、“CTD”表示。在工程实际中出现的复合型断裂情况(如斜裂纹),各型裂纹尖端位移对断裂均有影响,文中用裂纹尖端当量位移“CED”来表示其综合影响。对不同复合情况,文中给出有关表达式,其计算值与国内十台容器的实测结果相符。文中还给出了将“CD”理论推广到小范围屈服情况下计算疲劳寿命表达式和高应变区计算疲劳寿命表达式,其计算值与十几台容器内压疲劳试验的实测结果较为符合。     

CF—62钢焊缝残余应力测试

对４４ｍｍ厚的ＣＦ－６２钢宽板和窗形拘束板焊缝的残余应力测试和结果基本代表了球罐的实际焊接残余应力状况，同时通过对宽板和窗形拘束板各种状态下焊接残应力测试表明，焊缝余高打磨、预加载等措施对降低焊接残余应力都有一定作用，而热处理的效果相对较好。     

3500m^3天然气球罐应力测试

3500m^3天然气球罐是上海1998年重点实事工程。球罐设计压力P=1．53MPa，球壳板材料为WEL-TEN610CF，板厚38mm。由于焊后不进行消除应力热处理，因此在气压试验前后对球壳板Y形焊缝、T形焊缝等部位进行了焊缝残余应力测试，在气压试验过程中对球壳板Y形焊缝、T形焊缝、赤道板支柱部位进行了应力应变测试。测试结果表明，经气压试验后焊缝残余应力有一定下降，应力应变测试表明球罐焊缝及热影响区没有出现明显的应力集中现象。球罐壳体的工作应力叠加残余应力的总和仍小于材料的屈服限，球罐在正常状态下运行是安全的。