P690QL1钢板低温冲击性能不合格原因分析与探讨

为找出P690QL1钢板低温冲击性能不合格原因,利用金相显微镜、扫描电镜、能谱分析等手段对不合格试样进行成分、组织、低倍和夹杂物分析,结果表明:氮化物和硫化物夹杂是造成冲击韧性降低的主要原因,后续通过提高钢水纯净度、降低钢水过热度、增加铸坯冷却强度等措施,低温冲击性能不合格问题得到解决,合格率由之前的70%提高到95%。     

70kg级超低碳贝氏体钢WH70的研制

采用Mn-Nb-Cu-B系合金设计，在4200mm轧机上实行Ⅲ型控轧、控冷，开发出超低碳贝氏体钢（ULCB）厚板（板厚最大50mm）。钢的强度达到70kg级，低温冲击韧性优良。解决了＞40mm厚板在控轧状态下难以兼顾强度和韧性的问题，并为开发80kg级ULCB钢进行了有益的探索。     

超低碳贝氏体钢WDB620的焊接性

超低碳贝氏体WDB62 0钢是可焊性优良的高强度钢 ,通过对这类钢选用几种常用的可焊性试验方法进行的焊接接头性能试验和评定得出 ,WDB62 0钢的碳当量较低 ,焊接裂纹敏感性组分Pcm <0 2 0 % ,因此具有良好的可焊性 ,可采用不预热方式焊接 ,焊后可不采取后热措施 ,属于低焊接冷裂纹敏感性钢。针对水电站施工的多雨、潮湿的环境 ,提出了对焊材及焊接工艺的要求     

模拟焊后热处理对P690QL1钢组织和力学性能的影响

通过模拟焊后热处理(SPWHT)试验,研究SPWHT对调质状态P690QL1钢组织和力学性能的影响.结果表明:P690QL1钢经过调质处理,获得粒状贝氏体、板条贝氏体和马氏体组织,其中贝氏体含量较高,马氏体含量较低,细小碳化物弥散分布在马氏体、贝氏体基体和晶界上.经过SPWHT处理,板条束合并,板条贝氏体和马氏体减少,...     

140mm特厚NVE420调质高强钢板的研制

介绍了一种经济型成分设计的屈服强度420 MPa级调质特厚钢板的研制过程,通过实验室淬火+回火热处理工艺研究,在生产中进行验证,并在实践中不断优化和改进,实现了钢板良好的强韧性匹配。     

110mm厚高韧性船板FH32的开发

本文以成分设计为前提,对〉100 mm厚度FH32船板的成分、正火工艺、组织、性能进行了研究,开发船板产品质量完全符合DNV船级社规范要求,通过了DNV船级社第三方见证,为更高级别、更大厚度船板的试制开发提供了思路。     

原始组织对690 MPa级海工钢亚温淬火后强韧性的影响

 为了稳定亚温淬火工艺与工业化生产,通过力学性能分析及显微组织观察,对比了正火+亚温淬火+回火、在线淬火+亚温淬火+回火、离线淬火+亚温淬火+回火3种热处理工艺对690 MPa级海洋工程用钢板组织性能的影响。结果表明,采用离线淬火+亚温淬火+回火工艺结果最理想,能够大幅度提高钢板的低温冲击性能和伸长率。同时,还能够获得较低的屈强比,断口形貌全部为韧窝,呈明显的韧性断裂,而且随着亚温保温时间的增加,强度逐渐提高,当保温时间达到30 min以后,强度及条片状铁素体基本不发生变化;采用直接淬火态+亚温淬火+回火虽然可以保证高强度低屈强比,但是冲击功表现较为离散,稳定性欠佳,断口形貌为混合型,以韧性断裂为主;采用正火态+亚温淬火+回火工艺效果最差,尤其是不能保证钢板低温韧性,断口形貌全部为解理,呈明显的脆性断裂,其中片条状铁素体形貌是决定优良低温冲击性能的关键因素。     

硼对780 MPa低碳贝氏体钢组织和力学性能的影响

试验低碳贝氏体钢（/%:0.08C,0.11~0.13Si,1.10~1.20Mn,0.008~0.009P,0.002S,0.21~0.23Ni,0.020~0.021Ti,0.003~0.004Nb,0~0.0010B,0.000 7~0.0008O,0.0031~0.0033N）由50kg真空感应炉熔炼,轧成45mm钢板,并经930℃淬火,610℃回火。研究了0.0010%硼对780 MPa低碳贝氏体钢45mm板组织和力学性能的影响。结果表明,硼可显著提高试验钢的淬透性,不含硼试验钢淬火后得到粒状贝氏体,0.0010%硼试验钢淬火后得到板条贝氏体。硼明显改善试验低碳贝氏体钢的力学性能,含0.0010%硼试验钢淬、回火后的抗拉强度834MPa和屈服强度771MPa远高于不含硼试验钢的抗拉强度702MPa和屈服强度591MPa,实际生产中应加入适量硼可使低碳贝氏体钢得到板条贝氏体。     

碳纤维/环氧复合材料制备工艺对自润滑性能的影响

本文探讨了采用碳纤维/环氧树脂复合材料制造自润滑轴承的基本工艺。对不同固化剂对材料的自润滑性能进行了试验分析,并对比其结果。使用电子显微镜及光学显微镜对断口及摩擦表面进行了观察。