蒸发器积霜对冷库热工状况的影响

为了探讨冷库蒸发器积霜对冷库热工状况的影响,为冷库及时化霜和无霜运行提供科学依据,试验选用10t3HP的双温双控冷库为研究对象,动态监测了蒸发器积霜前和积霜后两段时间内库温、霜温、蒸发器进风口与出风口温差、冷库耗电量,绘制了蒸发器外表面的三维温度场。试验结果表明：蒸发器积霜前,库温周期变化较为稳定;积霜后,冷库运行周期由3个阶段变为风机运行和制冷2个阶段且库温最低温度逐渐升高,达不到设定下限,周期变化幅度减小,用时缩短。积霜后的霜温周期最低值达到霜温设定下限,冷库不能在正常设定的范围内运行,蒸发器的制冷效率明显下降。蒸发器积霜使进风口与出风口温差减小;冷库运行12h的耗电量增加147．06％。积霜后蒸发器外表面三维温度场显著不同,各点温度都有所下降,偏离设计的最低温度。试验表明,冷库运行过程中不积霜运行是冷库节能安全运行的重要因素。     

从山西水资源特征浅谈缓解黄河断流的对策

本文系作者为参加黄河水利委员会 1 999年 4月召开的“黄河流域水资源问题专家座谈会”所撰写。文中介绍了山西省黄河流域水资源概况 ,开发利用现状及存在的问题 ,提出了缓解黄河断流的对策意见     

LCD与DLP投影机

现在我们可以不必眯着眼观看吊顶投影机所产生的暗淡模糊的图像了。液晶（LCD）投影机可以产生明亮清晰的图像，而且你也不再需要将室内每扇窗户都拉上厚厚的窗帘。同时，数字光处理（DLP）投影机提供的图像也很出色，并且这种投影机是超便携式的，重量不足5磅（约2.27公斤）。这两种投影机的基本差别在于它们产生深浅不同的红、绿和蓝色调（它们是混合后产生墙上所有投影图像的三个原色）的原理不同。LCD技术与笔记本计算机显示屏所使用的技术相同，使用偏振过滤器来改变构成每个像素点的光强度，这些过滤器会吸收光，因而使图像暗淡，…     

冷库运行不同时段温度变化过程分析

针对冷库运行过程中停机阶段、风机运行阶段、制冷机运行阶段的各点温度变化,采用热镀锡膜铜-康铜热电偶分别测量了3个阶段的库温、果品温度、冷风机进风口和出风口温度及冷风机蒸发器的温度,并对测点的温度场进行了分析.结果表明:果品温度在3个阶段基本恒定在1.8℃;在风机运行阶段蒸发器仍然是冷源;在制冷机运行阶段,蒸发器进出口温差增大,蒸发器温度下降,说明制冷效果良好.     

丁羟推进剂花板浇注过程数值仿真

为研究丁羟推进剂浇注过程中流场结构,使用改进后的Herschel-Bulkley黏度模型对药浆花板浇注过程进行了数值模拟,并与实验数据进行了对比。结果显示:在通过花板孔后药浆会发生汇流,汇流后的药浆在重力作用下在发动机壳体内堆积,堆积表面呈现不规则的凹凸状,但在重力作用下,药浆会逐渐流平并填满空腔,未形成空洞。被花板分割的药条一部分汇聚后沿翼片间凹槽向下流动,一部分直接向下流动,流动过程中出现拉伸断裂的现象。浇注所需总时间为104 min,浇注药浆总质量为160.3 kg,平均质量流率为5.4 g·(hole·min)-1,仿真计算值与实测值误差分别为8.65%、2.06%和5.93%。     

丁羟推进剂药浆可视化浇注试验及缺陷数值模拟EI北大核心CSCD

采用可视化真空花板浇注装置对固体发动机进行浇注实验,研究浇注过程中药浆的流动状态及产生气孔的变化规律。利用Carreau模型对浇注过程中出现的不同大小、位置的气孔进行模拟计算,得出不同条件下气孔的变化规律,并将仿真结果与试验进行了对比分析。结果表明,浇注过程中药浆堆积表面不平整,药浆先在发动机底部花板对应区域堆积一定高度后再流向四周,最终在重力作用下逐渐压实、流平;在自由液面附近贴近壳体的位置会出现大量的气孔,气孔的形成位置和形态都具有随机性;通常气孔都会先由不规则形状向近似圆形过渡再逐渐变小,并最终在一定压力作用下经过流平后逐渐消失;近似圆形气孔的存在时间与气孔直径有较大相关性,气孔直径越大,消失所需时间越长;相同大小的气孔在不同位置存在的时间亦有差异,底角位置气孔存在时间相对长,其次为贴近壳体位置,在药浆内部的气孔存在时间最短;对气孔消失过程的数值模拟与实验结果误差在20%以内,验证了Carreau黏度模型求解推进剂药浆中气孔变化过程的可行性。实验中产生的气孔经过药浆流平后最终均消失,固体推进剂完整性良好。     

丁羟推进剂药浆流平性能实验与模拟EI北大核心CSCD

为研究表观黏度及屈服应力对丁羟推进剂药浆流平性的影响,文中对丁羟推进剂药浆进行了流平性实验,并提出滞止角的概念来表征药浆的流平性,得出药浆屈服应力对滞止角的影响规律。同时采用Carreau黏度模型模拟了药浆流平过程并与实验结果进行了对比,并通过计算软件Flow3D定量表征了丁羟推进剂药浆的表观黏度、屈服应力单变量对流平性的影响。结果表明,丁羟推进剂药浆的流动角度与药浆流平时间的对数满足线性关系;不同时刻药浆流动角度的数值模拟与实验结果误差在5%以内,内侧流到终点的时间相差小于10%,验证了Carreau黏度模型求解药浆流平过程的可行性。丁羟推进剂药浆的表观黏度是影响流平速度的主要参数,当表观黏度由400 Pa·s增大到1000 Pa·s时,药浆流平所需时间由277s延长到871s;屈服应力决定了药浆流平结束时滞止角的大小,当屈服应力由60Pa增大到120Pa时,滞止角由8.69°增大到14.98°,相应增加了72.4%。