乳化炸药的高温化学发泡

文中在阐述ＮＨ４ＮＯ３－ＮａＮＯ２－Ｈ２Ｏ发泡体系的发泡机制的基础上，推导出了就获得较低的反应速率ｒＲ和气体生成量ｎ的高ｐＨ值对高温的平衡关系，从而提出了高温发泡技术。     

乳化炸药的乳化物理模型和理想乳化模态

文章以平推流模拟了乳化炸药乳胶质的形成过程,并建立了机械强制乳化的物理模型及理想模态。     

炸药乳化动力学唯象模型的建立及乳化器的设计

通过对乳化炸药乳胶基质形成过程中典型状态与动力学过程的划分与分析,提出了乳化动力学唯象模型。并阐述了能量输运中的高内相比、高粘度体系乳胶粒子的发展变化,建立了机械强制乳化的理想工作态。最后对合理设计高效的和接近理想工作态的准理想乳化器进行了探讨。     

静态乳化器在包装型乳化炸药生产中的应用

介绍了静态乳化器在多条包装乳化炸药生产线中的应用情况,总结了不同使用条件下的各种技术参数。生产表明:CJFQ型静态乳化器是一种没有机械搅拌、无螺杆泵输送基质的具有本质安全性的新型静态乳化器,可以满足2.0~9.0 t/h产能范围的包装炸药生产需求,乳化力强,乳胶粒子直径在0.8μm左右,分布均匀。所产乳胶基质能适应化学敏化、复合敏化等各种敏化形式。敏化完成后,乳化炸药的各项性能参数均优于国家标准,储存稳定性优于动态乳化。     

DHC—12型多功能乳化炸药混装车及地面制备站的研究

介绍了乳化炸药混装车和地面制备站的工作原理与结构特点,以及适用于混装车的系列乳化炸药的品种。通过生产应用前后爆破工艺的比较,充分显示出现场混装机械化明显的经济效益和社会效益。     

乳化炸药乳化的爆炸危险性研究

对乳化炸药乳化的动能(转动搅拌)、硬摩擦、压强能(微射流)3种作用下的生成热的构成进行了归纳分析,并叙述了上述3种生成热的热升温试验测定及爆炸危害推导结果。结果表明:乳化搅拌线速度为11.4、14.8m/s和22.4 m/s时,可能发生爆炸的干运转时间分别为125、48 min和5 min;单螺杆泵以1.0 m/s的线速度输送胶体时的摩擦热升温相当于乳化线速度15.1 m/s时的热升温;压强能2.3 MPa(射流流速35 m/s)作用下的乳化受体几乎不升温。以上说明,中国相关法规标准关于乳化器线速度不大于15 m/s、胶体螺杆泵转速不大于100 r/min的规定具有一定合理性;但就本质安全而言,上述指标下的动能(转动搅拌)、硬摩擦两种作用的爆炸危险性仍较大,而压强能较低时(压力2.3 MPa)的原料射流乳化的爆炸危险性则较低。因此,在当前乳化炸药生产线、地面站与混装车生产产能状况和质量要求下,乳化器及胶体螺杆泵线速度不宜进一步降低,淘汰乳化器搅拌和胶体螺杆泵湍流的乳化方式,代之以原料射流的乳化方式(即全静态乳化),是提高乳化炸药安全生产水平的根本措施。     

质子对乳化炸药中NaNO2发泡的影响

文中通过对混合前后反应体系电离平衡的分析和相关离子浓度的计算,及试验与观察结果,阐述了质子在发泡反应中的重要作用。并在所建立反应机理上,推导出气体产物N_2的理论计算公式,提出了取代双变量法的参变量化学发泡控制新技术。     

DHC乳化炸药混装车在香港的应用

文中介绍了ＤＨＣ乳化炸药混装车样车赴香港参加将军澳工业村开山填海工程的情况，主要包括炸药的选择与提高，地面站站房布置，混装车应用前后的穿爆工艺比较；及所创造的显著经济效益等。该车的成功应用表明，它完全可以替代同类型的进口车．     

DHC系列混装车专用乳化炸药的研究与应用

本文从乳化炸药的基本结构及制备特点出发,阐述了DHC系列混装车专用乳化炸药的配方及相应制备工艺。并通过对发泡机制的讨论,提出了包括替代双变量法的叁变量立体控制的混合发泡技术。还列举了混装车应用于矿山生产爆破工艺的改善情况,以及由此产生的社会效益和技术经济效益。