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1.
利用液氮作为环境介质进行超低温冻融循环试验,研究了超低温对水泥基材料抗冻性能的影响。观测冻融循环前后试件外观、质量和强度等宏观性能变化,采用扫描电子显微镜(SEM)分析水泥基材料冻融循环前后微观结构变化。试验结果表明:在超低温条件下,混凝土的抗冻性能明显强于砂浆,且随混凝土强度提高其抗冻性能呈增长趋势;SEM分析结果表明超低温冻融循环后泡水融化试件结构内存在明显缺陷;超低温冻融循环试验可以加速水泥基材料破坏进程,明显减少试验周期,能相对较快的评价出水泥基材料的抗冻性能。 相似文献
2.
3.
采用间隙率法、流动时间法以及数字图像处理等方法测试了不同机制砂的颗粒形状,研究颗粒级配及细度模数对测试结果的影响,并分析了3种方法测试结果与相应水泥胶砂流动度的相关性。结果表明,当采用流动时间法测试时,流动时间随机制砂颗粒粒径增大而延长,且流动时间与水泥胶砂流动度相关系数仅为0.064 4;当采用间隙率法机制砂测试时,未压实间隙率随机制砂粒径增大而减小,其与水泥胶砂相关系数为0.719 3,相关性良好。 相似文献
4.
干燥收缩是混凝土材料的重要性能之一,控制混凝土的收缩对确保结构的连续性和耐久性十分必要,对预应力混凝土结构,意义更为重要。介绍了国内外预测混凝土干燥收缩的经验公式,分析了各经验公式对预测混凝凝土干燥收缩的精度;介绍了一种计算混凝土结构干燥收缩和徐变变形的方法。 相似文献
5.
6.
喷射混凝土(湿喷法)通常以C30及以下强度等级为主,难以满足某些修补及隧道工程对高强喷射混凝土的需求。高强混凝土具有水胶比低、粘度大等特点,采用喷射施工的难度更大。研究了低水胶比混凝土的净浆流变性能、可输送性能,并采用小型湿喷机验证了混凝土的可喷射性能。结果表明:新拌混凝土的可变形能力值Γ越接近7,其可输送性能越理想;一次喷射厚度随着拌合物屈服应力值τ的增大而增大,但塑性粘度η与喷射厚度没有明显的关系;C50混凝土中掺入82 kg/m~3降粘增强剂可明显提高湿喷混凝土的可喷射性,回弹率降至6.5%,一次喷射厚度为160 mm。 相似文献
7.
采用改进Hummers法制备了氧化石墨烯(GO),使用旋转黏度计测试了掺GO新拌碱矿渣胶结材浆体(AASP)的剪切应力,并基于Herschel-Bulkley(H-B)模型计算了浆体的流变参数,分析了GO对碱矿渣胶结材浆体流变性能的影响.结果表明:GO降低了碱矿渣胶结材浆体的触变性能,提高了浆体的稳定性;GO掺量(质量分数,下同)由0.01%增至0.05%时,碱矿渣胶结材浆体的屈服应力和稠度系数增大、流动度降低、滞回环面积和流变性指数减小、浆体的触变性能降低;GO与矿渣粉颗粒通过化学键合作用生成絮凝结构,且随着GO掺量增加,絮凝结构的数量增多,浆体的流变性能发生变化;掺1.5%萘系减水剂(FDN)可将掺0.03%GO的碱矿渣胶结材浆体流动度由180mm提高到203mm,即掺加FDN可提高含GO碱矿渣胶结材浆体的流动性. 相似文献
8.
9.
为研究碳化行为对碱性胶凝材料干燥收缩的影响,以水玻璃或NaOH为碱组分,制备Φ27.5×50mm碱矿渣水泥石试件,并测量Φ27.5×1mm水泥石薄片在干缩条件与碳化条件下的直径变化率,以表征碱矿渣水泥石的干燥收缩与碳化收缩.结果表明:在(20±1)℃,相对湿度(70±5)%的条件下,以NaOH为碱组分的碱矿渣水泥石干燥收缩大于以水玻璃为碱组分的碱矿渣水泥石干燥收缩;碳化使硅酸盐水泥石的收缩增加,但未增加碱矿渣水泥石的收缩;碱当量适当提高有利于减小碱矿渣水泥石的干燥收缩与碳化收缩;以模数为1.2~1.5的水玻璃配制的碱矿渣水泥石干燥收缩与碳化收缩较小. 相似文献
10.
碱矿渣水泥石抗碳硫硅钙石型硫酸盐腐蚀性能 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了外掺10%(质量分数)石粉的普通硅酸盐水泥石和以水玻璃为碱组分的碱矿渣水泥石抗碳硫硅钙石型硫酸盐腐蚀(TSA)性能及硅灰和粉煤灰对水玻璃-矿渣水泥石抗TSA性能的影响.采用X射线衍射(XRD)、傅里叶转换红外光谱(FTIR)等方法分析了水泥石在(5±2)℃,5%(质量分数)MgSO4溶液中浸泡4a的腐蚀产物,并通过压汞法测试了硬化碱矿渣水泥石的孔结构.结果表明:普通硅酸盐水泥石在试验条件下发生了典型的TSA,水玻璃-矿渣水泥石仅受到轻微的石膏型硫酸盐腐蚀,未发生TSA;硅灰等质量取代10%矿渣及粉煤灰等质量取代20%,40%矿渣的试件几乎未受到硫酸盐腐蚀.水玻璃-矿渣水泥石抗TSA性能较好的原因主要是该水泥体系水化产物为低碱度水化硅酸钙,且孔结构优良. 相似文献