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1.
前言双管掺活性水集油流程是近年来研究成功的一种新流程,它应用管道化学破乳的机理,在集油过程中加入一定数量的化学药剂,改变油水乳化液的结构形式来降低原油粘度,从而使集油过程的温度降低,达到减少热能损耗的目的.同时采用密闭集油、密闭集气的生产方式,降低了集油过程中的油气损耗. 双管掺活性水集油流程在大庆杏树岗油田北部地区推广使用后,达到了简化前头完善后头、密闭集输、三脱三回收、出四种合格产品的标准.使杏北油气损耗由2.218%下  相似文献   
2.
针对轨道交通装备制造企业的用能特点及制造工艺特点,重点调查冷却余热、烟气余热、回用水余热等流体余热的现状,提出了多源流体余热回收与利用的思想,即根据各种余热的特点设计智能化的余热回收控制策略,给出余热回收利用系统的总体方案与系统中几个关键技术的解决方案。  相似文献   
3.
为了研究氮气气氛下MgAl2O4/SiC材料的反应性能及硅粉的影响,将添加硅粉前后的MgAl2O4-SiC材料在流动氮气中经1600℃保温3h烧成,对烧结后的试样进行XRD、SEM和EDS分析.研究发现:两者材料的主要物相均为镁铝尖晶石、碳化硅、氮化硅.不添加硅粉的试样中生成的氮化硅呈长径比较大的纤维状,其生长过程符合VS生长机制;添加硅粉后的试样中生成的氮化硅根部呈柱状,顶部呈锥状,其生长是LS和VS生长机制共同作用的结果.另外,氮化烧成时MgAl2O4/SiC反应界面层中会发生离子互扩散,可能生成少量堇青石,并且C4-、Al3+、Mg2+较O2-、Si4+具有更大的扩散速度.  相似文献   
4.
油井装的套管泵,也叫无油管泵。它可降低成本,日增产油40bbl、气350kft~3/d。选择合适的油井安装这种泵是获得增产的关键。本文就这种方法进行了论述。套管泵生产井有消除气锁,维护保养及操作均比常规杆式抽油泵系统费用少的特点。象柱塞气举设备一样,套管泵本身就是动力源,使用井内天然气压力升举原油的同时亦可升举天然气。气举柱塞需要几百 Ibf 的关井压力才能升举,而套管泵仅需要100Ibf 关井压力就能  相似文献   
5.
人类是居住环境的主体,人能创造完善的居住环境。恩济里小区和龙泽苑小区的成功经验在于坚持"以人为本"的设计理念,坚持现代文明与传统文明相结合。面对小汽车进入家庭的发展趋势,以及人们对居住环境越来越高的要求,居住小区应作相应的变革。  相似文献   
6.
在研究中发现与开关管相并联的电容没有得到足够的重视,一直是作为其自身的寄生电容而存在,并没有当作一个独立的器件参与到工作过程中来。文章在总结前人研究的基础上,发现了缓冲电容不仅可以有效影响到桥臂间高频链环节电压波形,而且不需要增加额外的开关管及储能元件就可以实现开关管的ZVZCS导通和ZVS关断,取得了有效的研究效果。  相似文献   
7.
大庆杏北油田油气集输流程改造初期所用的Dg1200三相计量分离器(79—Ⅱ型,见图1),对含水在60%以内、日产液量60吨的油井,(油气)计量准确,操作方便。随着油田开发时间的增长,油井含水率逐步上升(因采取注水开发方式),产液量大幅度增加。例如,古北三中转站的一号计量站所管辖的8口油井,其中7口下电泵采油,平均  相似文献   
8.
抽油机井低压热水洗井清蜡技术,近年来在大庆杏北油田已普遍推广采用.它是利用双管掺活性水集油流程的管线、容器及设备,在中转站将活性水升温到75℃以上,再经掺水系统送到井口,经套管阀门进入井筒,靠热水的载热量,把积聚在油管内壁和抽油杆上的蜡块熔化,达到清蜡的目的.  相似文献   
9.
为了研究硅溶胶结合Al2O3-SiC-C材料的力学性能,以电熔棕刚玉和碳化硅为主要原料,硅溶胶为结合剂,制备了Al2O3-SiC-C铁沟浇注料,研究了其在110、300、500、700、900、1 100、1 300、1 450℃热处理后的常温物理性能和高温(1 400℃)抗折强度,并借助XRD、SEM等进行物相和显微结构分析。结果表明:随着热处理温度的升高,试样常温强度增加,烧后线变化率增大,体积密度先减小后增大,显气孔率先增大后减小,转折温度在700℃;高温抗折强度超过6 MPa。其原因在于:在中低温下,硅溶胶脱水形成—Si—O—Si—凝胶网络结构,保证了浇注料的中低温强度,700℃时因试样大量脱水而使得显气孔率最大,体积密度最小;在高温下,试样中因形成大量纤维状莫来石而为浇注料提供了较高的常温强度和高温强度。  相似文献   
10.
为了揭示我国西北干旱荒漠化地区的煤矿排土场边坡在灌溉作用下的流固耦合力学机制,采用渗流力学理论与岩土力学理论相结合的方法,引入Darcy定律和质量守恒定律进行公式推导以建立流固耦合分析方法. 以乌海市新星煤矿为例,采用ABAQUS有限元软件构建边坡非饱和土的流固耦合稳定性分析模型,根据植被需水量以及降雨强度选定5、20、45、70 mm/h这4种等效灌溉强度并交叉搭配2、9、15 h这3种持续灌溉时间,形成12套灌溉方案进行数值模拟. 将数值结果与已有试验结果进行对比,结果表明,当入渗水量增加,边坡竖向变形位移、孔隙水压力分布、等效塑性应变以及安全系数均往不利于边坡稳定的方向发展. 当等效灌溉强度为70 mm/h、灌溉持续时间为15 h时,边坡竖向位移出现大幅度增长,安全系数急剧降至1.03. 在满足植被生长需水量的条件下,应控制灌溉强度,采用短持续时间、间隔灌溉,减少坡面径流出现的可能性,同时应做好截排水和坡面防护措施.  相似文献   
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