永久式井下压力计数据生产阶段识别方法

由于井底流动情况复杂,永久式井下压力计数据常含有不同程度噪声,使划分生产阶段的工作量巨大且困难,直接影响地层参数解释结果的准确性。分别在数据中加入方差为0.005和0.010的高斯白噪声,对比分析小波模极值方法和基于滤波器的分步卷积方法识别永久式压力数据生产阶段突变点过程中对噪声的敏感程度,探索生产阶段噪声敏感性较小的识别方法。结果表明,小波模极值方法错误识别概率较高,对噪声比较敏感,在划分生产阶段前需要进行数据降噪处理和优选小波类型及判断阈值;而改进的分步滤波卷积方法能够准确、有效地识别不同生产阶段,并且对噪声的敏感性小,不需要窗函数的优选过程,为自动处理庞大的永久式井下压力计数据提供了一种新的手段。     

复合保存剂BCT-2/NH_3对鲜天然胶乳保存效果及天然橡胶性能的影响

采用环保型抑菌、杀菌剂BCT-2与氨(NH_3)复配作为鲜天然胶乳的新型复合保存剂,研究其对鲜天然胶乳保存效果、天然橡胶(NR)生胶6项指标、混炼胶硫化特性以及硫化胶物理性能的影响。结果表明:复合保存剂BCT-2/NH_3对鲜天然胶乳的保存效果优于NH_3和NH_3+TMTD/氧化锌,保存144 h后鲜天然胶乳的挥发脂肪酸值在0.05左右,粘度在10mPa·s左右,pH值高于9;相应NR生胶的塑性初值、塑性保持率和门尼粘度均小于NH_3保存试样;随着BCT-2的加入,混炼胶的最小转矩、最大转矩、焦烧时间和正硫化时间与氨保存试样相比均有一定程度的降低和缩短;而复合保存剂BCT-2/NH_3对硫化胶物理性能影响不大。     

复合保存剂对不同产地浓缩天然胶乳性能的影响

本文采用0.4%的氨与0.1%的HY复配保存不同产地浓缩天然胶乳(CNRL),研究了保存体系对CNRL保存效果的影响,测定预硫化胶乳粘度的变化及硫化胶膜物理机械性能。结果表明,对于不同产地CNRL,复合保存体系均可使保存效果得到一定程度提高;保存体系对预硫化胶乳粘度的变化无显著影响,并可以明显提高硫化胶膜的物理机械性能,且各产地提升幅度接近。研究结果为HY在橡胶工业中的推广与应用提供了参考。     

ICD/ICV井下流量控制技术

油井过早出现水气突破已成为制约水平井高效开发的技术难题。ICD/ICV井下流量控制技术为解决此难题提供了一种新的途径,该技术是智能井系统的核心内容之一。ICD/ICV技术是基于摩擦、节流机理在油层与井筒之间产生附加压降,以此平衡油藏中的入流剖面,起到延缓水突破、控水增油的目的,具有广阔的应用前景。介绍了ICD/ICV的类型、特点以及优化方法和现场应用案例。     

渤海稠油储层产能主控因素分析及应用

比采油指数作为评价储层产能的重要指标,在稠油勘探、开发中具有重要意义.通过总结渤海油田明化镇组、馆陶组稠油储层以往的试油成果,利用灰色关联分析方法分析地化、测井及它们的组合参数与比采油指数的相关性,选取关联度最高的两个参数"测井渗透率/地面50℃原油黏度(Km/μo)"和"孔隙度/重质组分指数(φ/HI)"作为主控因素...     

土壤源热泵技术发展与应用综述

主要通过对土壤热泵工作机理及特点进行了阐述,并对土壤源热泵在国内外的发展及工程应用情况进行了详细的分析,重点介绍了四川省土壤源热泵的应用情况.应用效果表明:土壤源热泵作为地源热泵今后发展的主要方向,在主机设置、运行效率、控制系统、环境保护、运行费用等方面具有独特的优越性,应用前景广阔,市场潜力巨大,有利于自然资源的合理利用.     

基于双重介质复合气藏模型的潜山储层试井解释方法

渤中凹陷某区块太古界潜山储层存在裂缝发育,气藏在径向和纵向上非均质性强,单纯采用双孔、径向复合等模型存在一定的局限性。通过建立适合本区块潜山储层的双重孔隙介质复合气藏模型,求取模型的Laplace空间解,经过Stehfest数值反演求得井底压力解析解,并对相关影响参数进行敏感性分析。结果表明,内外区储能比主要影响导数曲线过渡段下凹的深度;内外区窜流系数主要影响导数曲线下凹的相对位置,且内区窜流系数足够小时,内区系统拟径向流段和外区流动阶段部分特征会被掩盖。利用该模型对渤中凹陷潜山储层BZ-A1、BZ-A2井试井资料进行解释,得到两井内、外区界面半径分别为79.3 m和92.6 m,试井解释曲线拟合程度较好,为该区气藏的储层评价和动态开发提供了依据。     

合拢方案对大跨径预应力连续箱梁的影响分析

为了研究合拢方案变更对悬臂浇筑施工桥梁内力和线形的影响。本文以大跨径预应力连续箱梁桥-铁炉堡大桥为例,利用MIDAS/CIVIL建立施工阶段模型,对于桥梁合拢方案变更前更后大桥的应力、竖向位移及预拱度进行分析对比。结果表明:桥梁合拢方案变更对桥梁各跨1/4处应力影响大,中跨跨中处应力影响较大,而对中支点处应力影响小;合拢方案变更后边跨主梁将产生较大的向下位移,中跨产生较大的向上位移,从而造成主梁边跨预拱度由3.2mm变为143.2mm,变化值140mm,中跨预拱度由0.8mm变为113.7mm,变化值112.9mm。由此可见:由于变更后的合拢方案中增加了13号块且预应力钢束的数量、布置及张拉顺序发生改变,大桥的应力、竖向位移及预拱度受到了显著的影响,因此必须对桥梁监控工程中的预拱度设置进行及时调整。