硫、氯氧镁混合胶凝体系凝结硬化性能及微观结构

为了改善镁质胶凝材料的性能,结合硫氧镁水泥和氯氧镁水泥两个体系的特性,制备了硫、氯氧镁混合胶凝体系.通过测试凝结时间、抗压和抗折强度对混合体系的凝结硬化性能及耐水性进行了研究,利用XRD、SEM和EDS分析表征手段对混合体系水化产物的物相组成、元素分布及微观形貌进行了分析.结果表明:溶液中氯化镁质量分数增加,浆体的凝结时间延长,当氯化镁质量分数大于70％,凝结时间缩短.与硫氧镁水泥和氯氧镁水泥相比,混合体系的抗压强度降低、抗折强度稍有增加,浸泡28d后表现出了良好的耐水性.XRD和SEM数据表明:晶体之间没有形成连结力强的连续结构,使混合体系的力学性能降低.浸水后水化产物微观形貌的改变是混合体系耐水性增加的主要原因.     

NbN/MoSi2/Si3N4陶瓷复合材料氧化性能的研究

以NbN/MoSi2/Si3N4复合材料作为研究对象,研究了其在不同温度下的氧化性能.利用X射线衍射分析、扫描电镜分析和X光能谱分析,对复合材料的氧化产物进行了测定.结果表明试样在1150～1400 ℃温度范围内氧化出现了2个阶段,即0～15 h线形快速氧化阶段,A、B氧化活化能分别为98kJ/mol和132kJ/mol,而15h以后为抛物线缓慢氧化阶段,A、B氧化活化能分别为426kJ/mol和492kJ/mol;气孔率越高,氧化越严重,快速氧化阶段持续时间越长.     

中小型水库管理问题探讨

近几年来，中、小型水库的管理问题虽然引起了各级领导的重视，但总体情况仍不容乐观。最近笔者对安徽省五河县境内的水库现状进行了一次调查，结果显示：全县现有小型水库34座，其中一类库只有14座，占总库数的41．1％；二类库5座，占总库数的14．7％；三类库15座，占总库数的44．1％。二、三类合在一起，病险库占到了58．8％。中型水库樵子涧水库1958年建成，历经几次维修和加固，至今仍是一座病险库。这些水库目前坝身浪坎严重，放水底涵毁坏，防洪隐患较大，灌溉功能基本消失，难以发挥正常效益。据了解，类似情况在周边县市和其它地方也都不同程度地存在。     

小型拱桥圆弧拱轴线拱底模坐标的简便计算与放样

在沿淮淮北地区的农田水利配套中,小型圆弧拱桥是最常见的桥型.在石料丰富地区大多采用圆弧型石拱桥,远离石料产地的地区,则以现浇混凝土拱或预制拱为主.这种桥型在施工中,既不需要模板,也不需要脚手架,只需在两桥台之间筑一土模,作为拱底模,并使其符合设计圆弧拱轴线,即可进行砌筑或浇筑,不但工艺简单,施工方便,还可就地取材,降低造价.关键所在是一定要使修筑的拱底模符合所设计的圆弧拱轴线.因为只有拱底模符合设计要求,砌筑或浇筑的拱轴线才能是圆弧拱轴线.否则,拱圈不圆滑,既影响拱桥的美观,又不利于桥拱圈的合理受力,从而降低桥的承载能力,给交通安全埋下隐患.     

粉煤灰掺量对氯氧镁水泥混凝土物理力学性能的影响

为了拓展氯氧镁水泥(MOC)材料的应用领域,以盐湖提钾肥副产物水氯镁石、轻烧氧化镁和粉煤灰为胶凝材料,制备了不同粉煤灰掺量的氯氧镁水泥混凝土(MOCC)。研究了粉煤灰掺量对MOCC抗压强度、物相组成、微观形貌和孔结构的影响。结果表明:随着粉煤灰掺量的增加,MOCC的抗压强度逐渐降低,当粉煤灰掺量为40%(质量分数)时,其300 d抗压强度降低至39.99 MPa,降低了22.52%。MOCC的主要水化产物为5Mg(OH)₂·MgCl₂·8H₂O(5·1·8)和Mg(OH)₂,掺加粉煤灰并没有产生新的晶相。掺入粉煤灰增加了MOCC的孔隙率和有害孔体积,从而降低了其抗压强度。采用相同水灰比制备了普通硅酸盐水泥混凝土,抗压强度对比测试结果表明:掺40%的粉煤灰MOCC的抗压强度虽然比未掺粉煤灰MOCC抗压强度低,但仍比普通硅酸盐水泥混凝土300 d龄期的抗压强度(33.42 MPa)高出19.66%,说明MOCC比普通硅酸盐水泥混凝土具有较高的抗压强度。     

氯氧镁水泥钢筋混凝土轴压构件力学性能

基于近年来氯氧镁水泥基材改性研究的进展,在当前已解决镁水泥吸潮返卤、腐蚀钢筋等问题的前提下,制作氯氧镁水泥钢筋混凝土轴心受压构件并实验测定承载力及力学曲线。依据实验数据,采用现有混凝土结构规范方法推定混凝土各项力学指标（如弹性模量、抗压强度标准值等）,进一步得出构件承载力理论值,并与实测构件承载力对比。同时,依据测得的基本力学指标,采用有限元软件ADINA,选用规范给出的应力-应变关系建立有限元模型,模拟构件加载-破坏全过程。结果表明,采用规范公式计算的构件承载力与实验数据吻合,且有限元模拟的构件力学行为与实验结果拟合良好,模拟极限承载力数据亦与实验数据吻合。这些事实充分证明,运用现有规范预测氯氧镁水泥钢筋混凝土构件力学性能是可行的。     

活性MgO与原料物质的量比对氯氧镁水泥变形性的影响

通过测定氯氧镁水泥试件的变形率,并结合XRD对水化产物的物相分析,研究了活性MgO与原料物质的量比(活性MgO:MgCl2:H2O)对氯氧镁水泥变形性的影响.结果表明,低物质的量比时,试件倾向于发生膨胀变形,活性MgO含量越低膨胀变形越小;高物质的量比时,试件倾向于发生收缩变形,活性MgO含量越高收缩变形越小.在理想配...     

矿物外加剂对氯氧镁水泥水化放热特性的影响

以青海察尔汗盐湖水氯镁石部分热解产物作为镁水泥原料,采用内掺法掺入不同矿物外加剂(粉煤灰、硅灰及矿渣),进行水化热试验.试验结果表明:3种矿物外加剂均能降低热解镁水泥水化热,其中粉煤灰降低效果最好;矿物外加剂掺量越大,热解镁水泥水化热值降低越大.本试验为镁水泥中掺加粉煤灰、硅灰及矿渣降低水化热值、减少温度对体积稳定性的...     

碳化作用对镁质胶凝材料微观结构演变过程的影响

为揭示碳化作用对镁质胶凝材料微观结构演变过程的影响,通过扫描电镜（SEM）、X射线衍射（XRD）和压力试验机,对室内养护5 a龄期的镁质胶凝材料净浆试样和30 a龄期的镁质胶凝材料房梁试样进行分析。结果表明,碳化作用对镁质胶凝材料的微观形貌和物相组成影响较大。空气中的二氧化碳由表及里渗入镁质胶凝材料中,在二氧化碳渗入的过程中引起镁质胶凝材料微观形貌和物相组成的变化。镁质胶凝材料的微观形貌主要由针棒状、多孔状向块状转变,物相由5·1·8［5Mg（OH）₂·MgCl₂·8H₂O］相经2·1·1·6［2MgCO₃·Mg（OH）₂·MgCl₂·6H₂O］相最终转化为稳定的水菱镁矿和菱镁矿。由于碳化作用,镁质胶凝材料5 a龄期的抗压强度相比1 a龄期下降了22.1 MPa。因此,需要采用隔离方法处理镁质胶凝材料,以减少其碳化作用,延长其使用年限。     

缓冲层对PMS-PNN-PZT压电厚膜材料性能的影响

采用丝网印刷的方法制备了PMS-PNN-PZT四元系压电厚膜陶瓷材料。研究了基板、下电极和PMS-PNN-PZT厚膜层三者之间的高温扩散作用,及SiO2缓冲层对PMS-PNN-PZT压电厚膜的压电性能以及显微结构的影响。用XRD和SEM分析材料的相组成、厚膜定位及压电层的显微结构。结果表明,缓冲层有效地阻止了三者之间的相互扩散,样品的d33、εr等都有所提高,所制得的压电厚膜d33为285pC/N,εr为1210,Qm为1330,kp为0.54。