T91管坯星形痕迹缺陷成因及改进措施

通过对T91管坯中心星形痕迹的电镜观察,判断其星形痕迹处主要为Si O2夹杂聚集。分析认为,Si O2主要来源于方坯加热时中心部位的二次氧化。对此,提出了相应的改善措施。     

不同锻造比对P91管坯组织及性能的影响规律研究

采用不同的锻造比工艺制备P91管坯,对管坯的显微组织、低倍及力学性能进行了分析研究。结果表明:当锻造比为2时,制备的P91管坯组织晶粒粗大,管坯横向截面组织分布不均匀,无法实现探伤;当锻造比提高到3时,可制备晶粒细小且组织分布均匀的P91管坯;锻造比为3时,制备的管坯低倍组织明显优于锻造比为2制备的管坯低倍组织,有利于后续的制管工艺;当锻造比为3时,可制备满足标准ASME SA335、GB5310—2008要求用的P91管坯。     

铁路车轴用LZ50钢脱气措施及效果

针对钢中气体来源,研究了铁路车轴用Lz50钢冶炼过程中的脱氢、脱氧、脱氧措施,并取碍了较好的效果。     

25Cr5MoA塑性和韧性不合格原因分析

从25Cr5MoA的组织、晶粒度、冲击断口以及生产工艺等方面对钢材冲击韧性不合格的原因进行了分析.结果表明,钢材终锻温度偏低,在钢材表面保留部分加工硬化,在后续的热处理中,容易使晶粒剧烈长大,导致钢材晶粒粗大,塑韧性下降.通过适当的正火处理,完全消除了工艺上产生的缺陷,改善了钢材的韧性性能.     

37Mn钢的性能及应用

本文介绍了为出口钢质无缝气瓶研制的专用材料37Mn钢的性能及应用。该钢具有较好的力学性能和工艺性能，可采用普通的正火处理工艺生产φ219mm无缝气瓶，采用调质处理工艺生产要求较高的φ232mm无缝气瓶。     

高合金钢P9模铸工艺优化实践

针对P9等高合金钢成分及凝固特性,钢锭容易产生缩孔、疏松、内部裂纹等缺陷,对钢种特点、模铸工艺和钢锭模等工艺要点进行研究,提出了改进P9系列高合金钢的工艺措施。通过对钢水温度和浇注速度的控制,可以有效解决缩孔过大的问题,降低了生产成本,提高了产品质量。     

超高压气瓶钢34CrMo4H热压缩流变应力行为

采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了34CrMo4H钢在900～1 200℃、应变速率0.1～10s~(-1)时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时材料的流变应力与变形温度、应变速率之间的关系,确定了该钢的流变应力本构方程。结果表明,34CrMo4H钢在热压缩时流变应力随形变温度的升高而减小,随应变速率的增加而增大。应变速率小于0.1 s~(-1)时,该钢应力-应变曲线表现出明显的动态再结晶特征。34CrMo4H级钢的变形激活能为395.45kJ/mol。     

马氏体耐热钢P91 Φ336mm×31mm管材焊接接头的组织和力学性能

通过ER90S-B9焊丝和焊条(/%:0.08~0.12C,0.4~0.6Si,0.5~1.4Mn,8.5~10.5Cr,0.85~1,15Mo,0.18~0.29V,0.06~0.10Nb,≤0.015A1,0.03~0.07N)对P91钢管(/%:0.09C,0.45Si,0.32Mn,8.9Cr,0.95Mo,0.21V,0.78Nb,0.014Al,0.05N)进行氩弧焊打底、焊条电弧焊填充及盖面焊接。结果表明,P91钢焊缝无裂纹、夹渣、弧坑、气孔等缺陷,焊缝组织为回火索氏体,部分区域为回火马氏体,母材和热影响区为回火索氏体;接头的抗拉强度Rm653~665 MPa,屈服强度R_(p0.2)497~504 MPa,伸长率A 21.8%~22.9%,冲击功63.8~77.2 J,均满足GB5310-2008及AMSE SA335-2007标准要求。     

超高压气瓶钢34CrMo4H热压缩流変应力行为

采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了34CrMo4H钢在900～1200℃、应变速率0.1～10s^-1时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时材料的流变应力与变形温度、应变速率之间的关系,确定了该钢的流变应力本构方程。结果表明,34CrMo4H钢在热压缩时流变应力随形变温度的升高而减小,随应变速率的增加而增大。应变速率小于0.1 s^-1时,该钢应力-应变曲线表现出明显的动态再结晶特征。34CrMo4H级钢的变形激活能为395.45kJ/mol。     

热处理工艺对10Ni3MnCuAl钢组织性能的影响

主要研究正火+回火与淬火+回火两种不同热处理工艺制度对10Ni3MnCuAl钢的金相组织、硬度及力学性能等的影响。研究结果表明:应用正火+回火代替淬火+回火对10Ni3MnCuAl钢轧材进行热处理,完全可以满足使用性能的要求。