正火--影响渗碳齿轮热处理畸变的一个重要因素

列举了影响渗碳齿轮热处理畸变的各种因素，强调了正火这个易被忽视的重要因素。正火处理不当是渗碳齿轮无规律热处理畸变的主要原因，采用严格控制工艺参数的等温正火或利用锻造(轧制)余热等温正火是减小渗碳齿轮畸变的有效措施。     

含纳米颗粒的铁基粉末冶金件直接渗碳工艺研究

在铁基粉末中分别添加纳米Fe和Cu颗粒混合，并对其粉末冶金件烧结时直接渗碳和烧结后渗碳的工艺进行实验研究，结果表明：直接渗碳的试样，在密度、表面硬度和有效硬化层硬度值均高于烧结后再进行渗碳试样的各项指标数据。     

高氮奥氏体不锈钢0Cr21Mn17Mo2NbN0.83表面机械纳米化及其热稳定性研究

对高氮奥氏体不锈钢0Cr21Mn17Mo2Nb N0.83进行表面机械压磨处理,重点研究经360 min表面机械压磨后,高氮奥氏体不锈钢表面纳米层的组织结构和在不同加热温度、保温时间条件下,该纳米表面层的热稳定性。结果表明:高氮奥氏体不锈钢0Cr21Mn17Mo2Nb N0.83经360 min表面机械压磨处理后,表面晶粒尺寸达到纳米级别,表面层的硬度较芯部基体增加一倍以上,且由芯部基体到表面的晶粒逐渐细化;机械压磨以及随后的热处理均未造成高氮奥氏体不锈钢表面层单一奥氏体结构的改变,表明该种材料具有良好的结构稳定性;加热温度对高氮奥氏体不锈钢0Cr21Mn17Mo2NbN0.83表面纳米层及过渡层的组织稳定性起决定作用,而保温时间对其影响不大。     

形变诱发纳米孪晶对0Cr22Mn17MoNbN钢的强化作用

以0Cr22Mn17MoNbN高氮无镍奥氏体不锈钢为试验材料,研究了其不同压缩量冷变形后的显微组织及拉伸性能.结果表明,试验钢在固溶处理状态下为单相奥氏体组织,奥氏体晶内存在大量退火孪晶.经压缩冷变形后,晶粒及晶内孪晶结构明显细化,形成了层状高密度纳米孪晶,材料表现出非常高的强韧性.     

16MnR钢板冷冲压开裂与显微组织的关系

用电子显微镜观察和分析了16MnR钢板冲压裂纹的显微组织。结果表明，开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型（粒状贝氏体、块状反应产物）非平衡组织。该组织在光学显微镜下很难与铁素体加珠光体组织区别。试验结果为预防和解决16MnR钢板冲压开裂提供了理论依据。     

钢丝绳摩擦白层的研究

模拟钻井钢丝绳工作时承受的高压、高速摩擦条件，研究６５Ｍｎ钢和２０Ｍｎ２ＷＮｂＢ钢钢丝摩擦区的显微组织和性能。结果得出：６５Ｍｎ钢丝出现的摩擦白层是摩擦生热发生相变自淬火形成的硬度很高、脆性极大的高碳马氏体层；２０Ｍｎ２ＷＮｂＢ钢丝虽然也会因摩擦生热发生相变形成自硬化层，但其脆性较小，因而可望作为防止钻井钢丝绳单丝断裂的一种新材料     

纳米铜对粉末冶金渗碳齿轮件组织与性能影响

将质量分数为为3%的纳米Cu与一定比例的Cr、Mn、Ti粉末与Fe基体粉末通过高能球磨机均匀混合,经过压制成形、烧结和渗碳处理过程,制成粉末冶金块体材料.用扫描电子显微镜和透射电子显微镜进行组织结构分析,并与传统20CrMnTi汽车齿轮制品进行性能的对比分析.结果表明:少量的纳米Cu在Fe基颗粒界面上通过扩散、熔解,促进了Fe基颗粒的有效连接和传质扩散,在Fe基颗粒界面形成Cu相;添加少量纳米Cu可以显著降低粉末冶金加工时的烧结温度,同时制成的20CrMnTi粉末冶金制品在性能上也更具有优势.     

利用氮化铬铁合金生产高氮无镍奥氏体不锈钢的研究

为在常压下能够生产出高氮无镍奥氏体不锈钢,选用了氮化铬铁合金作氮源,通过破碎、熔化微碳纯铁、加入锰合金及氮化铬铁合金颗粒,控制浇注时间和温度,以保证钢中有足够高的氮含量,测试结果表明,熔炼钢经固溶处理,可获得稳定的高氮无镍奥氏体不锈钢。     

正火显微组织对汽车齿轮钢加工表面微变形的影响

汽车变速箱齿轮经正火切削加工并渗碳处理后,在装机运行过程中产生噪声而影响齿轮使用寿命。针对这一问题,研究两种不同正火工艺获得的不同显微组织,并对相同条件下切削加工和表面抛光后的表面微变形进行测试,分析微变形量不同的原因。研究结果表明,汽车变速箱齿轮早期产生噪声主要是由齿轮钢件正火后在切削加工过程中产生内应力而引发的变形引起的,因此建议汽车齿轮坯采用锻造余热等温正火工艺,以减小变形对工件运行造成的摩擦。     

16MnR钢板冷冲压开裂原因及解决办法

通过分析16Mn钢的连续冷却转变曲线、等温转变曲线以及显微组织，证实16MnR冷冲压钢板开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型非平衡组织存在，提出采用等温正火处理工艺以避免该非平衡组织的出现。结果表明，通过控制16MnR钢板的奥氏体化温度（920-940℃）、冷却速度（4-6℃／s）、等温温度（600℃）以及保温时间（1h）可以获得合适的铁素体＋片状珠光体组织，且力学性能也符合使用要求。