焊接冷却时间计算公式在管线钢焊接中的验证

对计算焊接冷却时间t_(8/5)的理论经验公式进行了验证,首先利用热电偶和函数记录仪等设备测量了单丝埋弧堆焊X80管线钢板的t_(8/5),然后采用理论经验公式计算得到相应的t_(8/5),最后利用概率论的方法分析t_(8/5)测量值和计算值的吻合程度,分析结果表明两者是吻合的,因此理论经验公式可以用来计算管线钢在单丝埋弧焊接过程中的t_(8/5),可以为合理制定X80管线钢的焊接工艺提供了重要依据。     

基于亲水/憎水复合膜的全热交换器换热换湿性能[

膜全热交换器由于可以同时回收空调排风中的潜热和显热而受到重视。研究了基于PVAL/PVDF复合透湿膜的全热交换器的透热透湿性能，实验测定了新风与排风之间的显热交换能力和水蒸气交换能力，并建立了基于亲水/憎水复合膜的逆流膜全热交换器传热传质计算模型，实验与理论结果吻合较好。结果表明，该复合膜全热交换器的总传热系数为20～35 W·m-2·℃-1，总传质系数为（1.5～3.5）×10-3 m·s-1。     

X80管线钢单丝埋弧焊接热循环的测定

利用热电偶和函数记录仪等设备测定了单丝埋弧堆焊X80管线钢板的热循环曲线,获得的热循环参数包括加热速度、峰值温度、高温停留时间和冷却时间t8/5。通过进一步分析得到了电流、焊速与热循环参数之间的关系,为合理制定X80管线钢的焊接工艺提供了重要依据。     

水力喷射径向水平井生产管的工艺评定与检验

在URRS系统施工过程中 ,生产管处于多种变化复杂的应力和变形状态下 ,若出现失稳、渗漏、刺穿和断裂等事故 ,将造成巨大经济损失。为此 ,开展了水力喷射径向水平井用生产管的焊接方法、焊接设备、焊接工艺过程和焊接接头力学性能评定方法的试验研究。通过研究和试验 ,管材基本上实现了国产化 ,与之相匹配的焊接材料、焊接工艺以及质量检测技术已基本配套和规范化 ,形成了一套稳定的、可靠性较高且能完全满足现场工况的施工体系和质量保证体系     

X80管线钢焊接二次热循环粗晶区的韧性和显微组织研究

利用热模拟技术，采用光学、透射电镜和冲击韧度、裂纹尖端张开位移（CTOD）试验研究了X80管线钢在（多道焊接）二次热循环过程中粗晶区的韧性与显微组织的关系。结果表明：当二次峰值温度处于（α＋γ）两相区温度范围时，再热粗晶区的韧性最低，具有明显的临界粗晶区局部脆化倾向，引起临界粗晶区局部脆化的主要原因是形成了粗大的岛状组织。     

石油机械产品的热浸锌防护

本文简要论述了热浸锌防护的基本原理,对在热浸锌生产过程中如何控制镀层厚度、附着性能、耐腐蚀性能以及锌耗量等作了较详细的讨论。通过对石油机械产品服役环境和热镀产品的经济性分析,指出热浸锌技术在石油机械产品中具有广阔的发展前景。     

高强度管线钢焊接性研究现状

为了进一步提高我国高强度管线钢的焊接水平,促进管线工程以及焊接技术的发展,根据目前我国管道工程的发展, 讨论了高强度管线钢存在的焊接性问题,主要针对焊缝金属的强韧化匹配问题、冷裂纹问题以及HAZ的脆化问题的研究现状进行了总结。同时,结合存在的焊接性问题提出了相应的预防措施,建议提高焊接接头的韧性可以通过成分、工艺两方面因素来考虑;防止冷裂纹产生可从氢含量、淬硬组织、应力三个方面进行控制;提高焊接热影响区的韧性,可以采用激光焊、超窄间隙GMA焊、脉冲MAG焊等低热输入的焊接方法。     

X70大变形管线钢延迟加速冷却组织和性能分析

利用热模拟、力学性能测试和材料显微分析等试验技术,研究了X70管线钢在延迟加速冷却条件下的组织与性能的变化规律。研究表明,通过延迟加速冷却,X70管线铜可获得贝氏体＋铁素体（B＋F）双相组织。随着始冷温度的上升,试验钢的贝氏体含量增加,铁素体含量降低,导致材料屈服强度上升,塑性下降。当始冷温度为530℃时,X70管线钢有较低的屈强比,较大的均匀伸长率和较大的形变强化指数,符合大变形管线钢的技术要求。     

X80钢焊缝再热后的组织与性能

针对西气东输二线X80高强度高韧性厚壁管线钢管双面埋弧焊接工艺特点,采用Gleeble1500热模拟试验和实物焊接试验,研究分析了内焊缝(一次焊缝)受到外焊(二次焊接)热循环后组织与性能变化情况。通过SEM、光学显微镜等进行了微观组织分析并做力学性能测试。结果表明,一次焊缝受到二次焊接热循环峰值温度在(α+γ)两相区范围时发生脆化,韧性降低22%;而一次焊缝在外焊二次热输入为20 kJ/cm时,冲击韧性最好;二次焊接在一次焊缝中形成了焊接临界粗晶区(WICHAZ),呈现粗大的条状铁素体,板条间为排列成行M-A组元或渗碳体,硬度由212HV5迅速增加到261HV5,韧性也随之变差。