焊接电流对涂覆TiO2活性剂AZ31镁合金TIG焊的影响（英文）

研究焊接电流对涂覆TiO2活性剂AZ31镁合金板材活性钨极氩弧焊(A-TIG)焊接接头的宏观形貌、微观结构和力学性能的影响。实验结果表明,随着焊接电流的增加,焊缝的熔深和熔宽比增加,涂覆TiO2的焊缝表面形貌逐渐恶化;焊缝中α-Mg晶粒尺寸增加,颗粒状β-Mg17Al12数量增多。与普通的TIG焊相比,A-TIG焊缝熔深明显增加并且晶粒尺寸粗化。当焊接电流小于130 A时,涂覆TiO2焊接接头的极限抗拉强度值随着焊接电流的增加而增加,当焊接电流超过130 A时其抗拉强度值开始下降;焊缝热影响区和熔合区的平均显微硬度随着焊接电流的增加逐渐降低。     

α相含量及形态对TC4钛合金组织和力学性能的影响

利用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射仪、拉伸试验机以及硬度计等研究了多重热处理TC4钛合金获得不同α相的含量和形态对其组织和力学性能的影响。结果表明:采用三重热处理工艺能有效调节TC4钛合金组织次生α相的含量和形态,从而优化试验合金的力学性能。第一重热处理温度越高,初生等轴α相含量越低且减少速率越快。第二重热处理温度越高,组织中等轴α相的数量不断减少,次生条状α相含量增多且形态更为粗大,且组织中出现二次次生α相。随着初生等轴α相数量增加,晶粒尺寸减小,次生α相长宽比降低,集束域方向越混乱,试验合金的抗拉强度越高,塑性也越好。次生α相的含量越多,试验合金的硬度越高。经过940℃×1 h(WQ)+880℃×1 h(WQ)+820℃×1.5 h(AC)热处理后,试验合金具有等轴组织,表现出最好的强塑性匹配;而采用940℃×1 h(WQ)+920℃×1 h(WQ)+820℃×1.5 h(AC)热处理试验合金具有双态组织,表现出最高的硬度,且其强塑性匹配较好。     

18─8钢板D325×5mm卷管在催化装置中的应用

1991年，我厂新建催化裂化装置，其中主风机YW1037润滑油回油管，设计条件为常温、常压，介质为润滑油，设计选用材质ICr18NigTi、D325×4．smm、长度为19石m的钢管。因对该管道内部清洁程度要求较高，所以设计选用无缝钢管。有关人员接此图纸后，四处查询生产厂家或经销单位，但我国目前生产这么大管径的不锈钢管，壁厚最小为smm，也就是D325×smm的规格，参考单价为80000元八，长度19．6m的总成本是9840O余元。按照我国钢材生产状况，如果选用无缝钢管，不仅管壁增厚，造价高，而且路程远，订货时间长，工期难以保证。鉴于该管道选用…     

用离心浇铸管代替进口耐热钢轧制管

我厂制氢装置转化炉辐射出口集合管原设计为一根直径273．1mm、壁厚25．4mm、长6600mm的alloy800H进口轧制管。因该装置急于建成投产（加氢装置早已建成），且国内进口的该管材因数量过少代理商不愿代理，订货难度很大。所以，我们将原设计辐射出口集合管由轧制管改为直径283mm     

AZ31镁合金搅拌摩擦点钎焊接头微观组织和力学性能

研究了几种钎料及硬质相(锌钎料、锡钎料及Si C硬质相颗粒)对镁合金搅拌摩擦点钎焊接头微观组织、剪切力及硬度分布的影响。结果表明,加入锌钎料时,钎料能充分与母材发生冶金反应,生成MgZn2硬质相,焊核区的硬质相阻碍了金属的塑性流动,且在钎焊区会形成较大的钎焊界面,焊接接头剪切力从3. 5 k N提升到了5. 8 k N,且焊接接头具有较高的硬度。     

汽轮机叶片热锻模具堆焊层组织与力学性能

采用JX07和JX08焊条对汽轮机叶片热锻模具5CrNiMo钢进行堆焊修复试验,对堆焊试样的组织和力学性能进行分析。结果表明,采用JX08过渡和JX07盖面获得的堆焊接头,一方面保持了近表面的硬度,另一方面又保证了堆焊接头的结合强度,不仅仅可以修复裂纹和磨损,还能很大程度上提升热锻模具整体使用寿命。     

焊接电流对涂覆TiO_2活性剂AZ31镁合金TIG焊的影响(英文)

研究焊接电流对涂覆TiO2活性剂AZ31镁合金板材活性钨极氩弧焊(A-TIG)焊接接头的宏观形貌、微观结构和力学性能的影响。实验结果表明,随着焊接电流的增加,焊缝的熔深和熔宽比增加,涂覆TiO2的焊缝表面形貌逐渐恶化;焊缝中α-Mg晶粒尺寸增加,颗粒状β-Mg17Al12数量增多。与普通的TIG焊相比,A-TIG焊缝熔深明显增加并且晶粒尺寸粗化。当焊接电流小于130 A时,涂覆TiO2焊接接头的极限抗拉强度值随着焊接电流的增加而增加,当焊接电流超过130 A时其抗拉强度值开始下降;焊缝热影响区和熔合区的平均显微硬度随着焊接电流的增加逐渐降低。     

800MN模锻压机夹紧梁窄间隙埋弧焊工艺

分析800 MN模锻压机关键部件夹紧梁焊接结构制造难度,其制造难点在于产品平面度要求较高、易产生冷裂纹、目前常规窄间隙焊机设备能力有限。针对上述制造难点及低合金、高强度钢大厚板的焊接特点,选用合适的焊接方法和焊接材料,采用对称两条焊缝的交替焊接,并根据产品要求对焊枪部分进行改进及焊后立即进行消氢处理等措施,保证产品制造的精度和质量,很好地控制了焊接变形和焊接接头质量。相关工艺及措施对类似大厚板焊接工程应用具有一定的借鉴和参考价值。