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1.
对含0.18%C、1.21%Mn和1.06%Cr(质量分数)的16MnCr5钢滚珠丝杠轴分别于930℃进行了以氮-甲醇作介质的气体渗碳和以乙炔作介质的真空渗碳。渗碳后分别油淬和气淬,并180℃回火。检测了渗碳层和基体的微观组织、硬度以及至表面以下550 HV1处的深度。结果表明:采用两种方法渗碳随后淬火和低温回火的滚珠丝杠轴渗层组织均为细小的高碳马氏体和少量残留奥氏体,表面硬度高于700 HV1;气体渗碳层有12~20μm深的内氧化层,真空渗碳层基本没有内氧化;与经气体渗碳的滚珠丝杠轴相比,真空渗碳的丝杠轴基体含有少量铁素体,导致其硬度较低,外圆面、滚道和凸缘等部位的硬化层更均匀。 相似文献
2.
以FT600及SDP1两种大截面非调质预硬化塑料模具钢为研究对象,采用热膨胀仪、扫描电镜和XRD等手段分析讨论了合金成分、冷却速度等对两种试验钢相变行为的影响。结果表明,在FT600成分基础上,通过降Si增Mn的合金优化设计,SDP1钢的贝氏体临界冷速可降低至0. 015℃/s,在试验冷速范围内残留奥氏体的体积分数均低于5%,因此空冷就可获得均匀的组织,其硬度均匀性也优于FT600钢。通过充分发挥Mn和Si等廉价合金元素的作用,SDP1钢更适合于制造更大截面尺寸的非调质预硬化塑料模具。 相似文献
3.
4.
运用DIL805A热膨胀相变仪对热轧态和退火态22CrMo齿轮钢试样的淬火膨胀性能进行测定,研究了带状组织对钢各向异性的影响,通过光学显微镜、扫描电子显微镜观察并分析显微组织。结果表明,含有带状组织的22CrMo齿轮钢不同方向试样的淬火变形量呈现明显各向异性,垂直于轧制带的膨胀量明显大于轧制带方向,不同带状组织的合金元素富集程度不同,导致相变产生的塑性应变制约相邻带的膨胀变形。热轧态22CrMo齿轮钢淬火膨胀无规律性;而退火钢的淬火膨胀特性有明显规律,奥氏体化保温时间越长,碳化物溶解充分,淬透性越高。 相似文献
5.
6.
汽车稳定杆组织与疲劳性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对28Mn6钢制造的汽车稳定杆,分别采用整体感应加热-整体淬火、连续感应加热淬火两种不同热处理工艺,并进行了台架疲劳寿命试验,采用光学显微镜和扫描电镜,分析了经两种不同热处理工艺处理的稳定杆的金相组织及其早期疲劳断裂的断口形貌,提出,获得细小的高韧性索氏体组织是保证良好疲劳寿命的关键,稳定杆喷丸表面质量,游离铁素体也是影响疲劳性能的重要因素。 相似文献
7.
8.
H13钢经不同表面处理后的静态抗铝热熔损性能比较 总被引:2,自引:3,他引:2
将经过蒸汽氧化、离子渗氮和渗硼等不同表面处理的H13钢试样浸入铝液进行静态熔损试验,探索并建立了一套熔损评定方法一即用试样质量损失的方法评定熔损情况。对铁铝界面进行了显微观察和能谱分析。结果表明,在相同试验条件下熔损后,铁铝界面组织颜色自深至浅依次为:深色的H13钢基体、深灰色致密金属问化合物层、浅灰色致密金属问化合物层、含游离金属间化合物的铝层以及附着的铝。离子渗氮试样和渗硼试样的热熔质量损失要比氧化试样更少,显示了更好的热熔损抗力。 相似文献
9.
10.