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采用热力耦合方法对Ti-6Al-4V合金进行了多道次热轧模拟,研究了不同道次温度和等效塑性应变的分布特点。模拟结果表明,轧制过程表面温度低于心部的温度,随轧制道次的增加,表面温度整体表现为降低过程,中心温度整体表现为先升高后降低过程。中心位置比表面位置的等效塑性应变大,表面位置与中心位置的等效塑性应变均随变形道次的增加而增大。结果表明,随着轧制道次的增加,中心显微组织变形大于表面。中心区域组织易于发生动态球化。 相似文献
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自一九七五年以来,众多的分散型控制系统已相继推向市场。本文将要介绍的是联邦德国西门子公司于一九七九年推出的控制系统——TELEPERM M 过程控制系统。一、TELEPERM M 过程控制系统的组成和特点 相似文献
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研究了不同温度的固溶和时效工艺对TC6钛合金显微组织和性能的影响。结果表明:800~840℃固溶后,合金由初生α相和亚稳β相组成,两相随着温度升高而长大,合金强度和塑性略有上升;880℃固溶后,亚稳β相依然保留到室温,然而在拉伸过程中出现应力诱变斜方马氏体α″相,导致双屈服现象;920~960℃固溶后,初生α相减少,大量的细针状斜方马氏体α″相在亚稳β相上析出,强度上升塑性下降;当超过β相变点固溶后,主要由粗大针状六方马氏体α?相组成,强度下降同时拉伸为脆性断裂。对于固溶样品经过不同温度时效处理,主要变化过程是亚稳β相分解为次生α相及其长大,300℃时效后,相比固溶态强度上升但塑性下降,亚稳β相中弥散析出次生α相及少量的ω相;当时效温度升高到400℃,强度继续上升接近最大值但塑性最差;500℃时效后,强度最高然而合金元素充分扩散,塑性得到提升;550℃时效后,强度有所下降但塑性明显提升,此时具有较佳的强塑性匹配;600~700℃时效后,初生α相聚集长大并且含量增加,次生α相在β基体上析出且逐渐长大为层片状,强度下降塑性进一步提升。 相似文献
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为了提高ZnSnO3的氢敏性能,以共沉淀法制备ZnSnO3并对其进行了贵金属Pd2+掺杂.采用X射线衍射仪(X-ray diffraction,XRD)及透射电镜(transmission electron microscopy,TEM)对制备的气敏材料进行结构及形貌表征,并使用静态配气法测试了掺杂前后ZnSnO3的氢敏性能.结果表明:掺杂Pd2+可显著提高ZnSnO3的氢敏性能.在工作温度为240℃、浓度为300×10-6的条件下,Pd2+掺杂纳米ZnSnO3对氢气的灵敏度为12,是未掺杂时的3倍.基于第一性原理探讨气敏机理,计算结果表明:Pd2+掺杂改变了ZnSnO3能带间的电子运动状态,使ZnSnO3费米能级由0.725 eV移动到1.035 eV,在费米能级附近产生新的电子峰,使其电导性能在气敏反应过程中改变更为明显.Pd2+掺杂还使ZnSnO3表面吸附氧的能力显著增加,对提高氢敏性能起到了关键作用. 相似文献
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<正> 在冷冲模中,冲裁间隙对工件质量和模具寿命影响很大。模具装配时如何控制冲裁间隙均匀,在模具制造中是一相当重要课题,特别是对于一些精密模具更是如此。我 相似文献
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本文对比研究了退火温度、冷却方式及等温退火工艺对TC6钛合金棒材显微组织和力学性能的影响。结果表明:当在800~840 ℃退火空冷后,合金为等轴组织,强度随着温度增加而缓慢下降,当在880 ℃退火空冷后,β相中有次生α相析出,演变为双态组织,此时合金强度最大但塑性稍低,随着退火温度继续升高,组织明显粗化合金强度下降,超过相变点温度后组织演变为细针状魏氏组织,强度有所提高但塑性明显下降。当在800~1000 ℃退火炉冷后,组织演变和空冷试样组织有两处明显不同:首先,在相变点温度以下,形成双态组织的退火温度高于空冷样品,且β相中没有明显的次生α相析出;其次,在相变点温度以上,合金为层片状魏氏组织。炉冷样品的强度随退火温度增加而单调下降,塑性变化和空冷样品趋势一致,此外冲击韧性在880 ℃处理时最大。等温退火(880 ℃,2 h,炉冷到650 ℃,2 h,空冷)样品的力学性能与880 ℃退火炉冷后相近,强度、塑性和冲击韧性匹配较好。 相似文献
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根据现浇箱梁施工工艺流程,深入研究了桥梁现浇连续箱梁施工技术,包括地基施工技术、支架安装施工技术、模板设计及安装技术、混凝土的搅拌、运输及浇筑技术等方面,希望能对施工实践具有一定的参考作用。 相似文献