柱状晶Cu-Al-Be形状记忆合金低温压缩性能研究

利用竖直下拉式热型连铸技术制备柱状晶Cu-Al-Be形状记忆合金,其马氏体相变结束温度(Mf)在-50℃以下,柱状晶生长方向为轴向。在温度低于Mf时,对普通多晶、平行于柱状晶方向和垂直于柱状晶方向的试样分别进行单向压缩试验,并进行金相组织观察与断口形貌分析。结果发现,柱状晶Cu-Al-Be合金杆件组织结构为类似于贝壳的仿生结构且断裂形式相似,垂直于柱状晶方向的试样塑性最好,断裂前吸收能量最高,综合性能最好。     

热型连铸CuAlBe超弹性合金丝的力学性能

研究热型连铸柱状晶CuAlBe超弹性合金的性能并与单晶相比较。用热型连铸法制备了柱状晶CuAlBe超弹性合金丝,用循环拉伸试验检测其力学性能,用纯弯曲疲劳试验检测其弯曲疲劳寿命。结果表明,柱状晶CuAlBe合金丝的可恢复应变可达到15％,与单晶接近。超过这一应变量将导致马氏体稳定化,产生残余变形,导致卸载时拉伸曲线上出现锯齿状峰。柱状晶的弯曲疲劳寿命与单晶的为同一数量级,比机械加工表面的单晶高,而比电解抛光表面的单晶低。由此可见,柱状晶CuAlBe的性能与单晶的相近。     

等温变形下柱状晶CuAlBe合金的动态再结晶行为

采用控温模具在万能材料试验机上对柱状晶CuAlBe合金进行了等温压缩变形试验,以研究其在不同变形温度、变形速率、变形量下发生动态再结晶的行为.结果表明,在变形速率为5 mm/min时,再结晶温度随变形量的增加而降低.变形速率提高到10 mm/min和20 mm/min时,再结晶温度不再随变形量的增加而变化,保持在550℃.而当变形速率提高到40 mm/min、变形量为35%时再结晶温度提高到600℃;随变形量的增加,再结晶温度逐渐降低到550℃.变形温度低于450℃时,晶界发生开裂.     

热型连铸超弹性Cu-Al-Mn合金的冷加工性能

通过冷轧和拉伸试验及金相分析,研究了Cu-Al-Mn形状记忆合金的冷加工性能.结果表明,经800℃保温15 min并作固溶处理,再在550℃下保温60 min,此时在β母相上析出较大的α相颗粒,合金的冷加工性能最好,其冷轧变形率为43%,拉伸应变率为6.3%.     

锡铅合金的热型连铸

热型连铸Ｓｎ４０％Ｐｂ时，用连续测温方法测定铸型出口处不同温度下的型内温度分布。由此求得固＋液区的长度、位置和温度梯度等数据。发现随着铸型温度的提高，固＋液区变短并向型出口移动；温度低于２１６℃时，由于固＋液区长而形成热裂，高于此温度热裂消除并获得光洁表面；温度梯度大于０．３９℃／ｍｍ时实现等轴晶向柱状晶的转变。     

Ti对热型连铸Cu-Al-Ni合金晶粒长大的阻碍作用

为阻止热型连铸Cu-Al-Ni合金在热加工过程中晶粒长大．导致性能恶化。可在合金中加入Ti细化晶粒．当含Ti质量分数为0．2％～0．4％时可形成细小的X相。能够有效细化晶粒．在900℃加热保温10min．X相很容易在晶界处聚集．阻止晶粒的运动。从而阻止了晶粒的长大．但同时使合金变得很脆．试样的拉伸试验表明．对加Ti的合金．其屈服应力升高．对塑性变形的应变量没有影响．     

PLC在热型连铸温度控制系统中的应用

针对热型连铸过程中固液界面位置控制的重要性，介绍了以可编程控制器(PLC)为核心、采用比例积分微分(PID)算法，通过控制铸型及铸件温度，实现连续拉铸的控制系统，给出了程序流程图及部分梯形图。     

柱状晶CuAlBe合金丝的性能

用热型连铸法制备具有柱状晶组织的CuAlBe合金丝,并比较其与单晶CuAlBe的性能。试验结果表明,柱状晶与单晶一样具有优良的超弹性及应变恢复率,其弯曲疲劳寿命介于单晶的抛光与未抛光状态之间。CuAlBe柱状晶合金加热到500℃时组织无变化,加热到700℃时析出α相,使焊接后的应变恢复率稍有下降。CuAlBe柱状晶合金可进行不小于30%的塑性变形。     

热型连铸BFe30-1-1白铜管的组织与性能

用热型连铸近终形法铸造了外径10mm，壁厚2mm的BFe30-1-1白铜管，研究其力学性能、元素偏析及耐海水腐蚀性能，并与普通半连铸φ130mm试样比较。结果表明，热型连铸试样的组织为柱状树枝晶，伸长率达56％-79％，约为标准值的3倍；抗拉强度比标准值低约50MPa。Ni、Fe、Mn的偏析比半连铸的减少一半以上。轴向剖面的海水腐蚀失重仅为半连铸的一半，但横向截面的腐蚀失重则比半连铸的大。     

热型连铸Cu-Cr合金铸态下的组织与性能

用热型连铸法制备过共晶Cu-Cr合金线．探讨了其在铸态下的微观组织形态、力学性能和导电性能。结果表明：随着含Cr量的增加，Cu-Cr合金的抗拉强度增加，拉铸速度增加，Cu-Cr合金的导电性增加。