GH3536合金的蠕变性能及蠕变行为

对GH3536合金在815～900℃不同应力水平下进行了高温蠕变试验,绘制了蠕变曲线并讨论了试验温度和试验应力水平对GH3536合金蠕变性能的影响规律,通过最小二乘法拟合得到了稳态蠕变速率的应力指数和Monkan-Grant关系式的参数,采用L-M参数法建立了外推公式,并对GH3536合金的蠕变断裂强度进行了外推。结果表明:在试验温度和试验应力水平下,GH3536合金的高温蠕变机制主要为位错的滑移和攀移,蠕变过程中有第二相析出,在晶界以及第二相颗粒处形成R型和W型裂纹;蠕变断裂由颈缩引起,为韧性断裂,断裂过程中发生了微孔的聚集和长大;根据外推公式GH3536合金在815℃下蠕变断裂时间2 000h所对应的蠕变断裂强度为58MPa。     

蠕变强度外推数据处理的EXCEL方法

蠕变强度是耐热钢和高温合金的重要力学性能指标之一。通常采用短时蠕变试验结果合理外推长时蠕变性能的方法获得蠕变强度。分析介绍了工程中常用的等温线法和时间-温度参数法外推蠕变强度的计算过程,利用EXCEL软件的趋势线、回归分析以及单变量求解功能实现了外推公式的拟合求解和蠕变强度的外推计算,为蠕变试验的数据处理和复杂外推计算过程的实现提供了一种简单、实用的操作方法。     

项目管理在实验室能力验证中的应用

文章将重点讨论项目管理在实验室能力验证中的应用。首先介绍项目管理的基本概念、流程和工具方法,为后续的应用提供理论基础。然后概述实验室能力验证的定义、意义、流程和方法,并分析其中存在的问题。接着详细阐述项目管理在实验室能力验证中的应用,包括项目立项与计划制定、项目实施与监控以及项目总结与评估等方面。进一步分析项目管理在实验室能力验证中的效果,并通过实验室能力验证项目管理的案例分析进行实证验证。最后通过实验室能力验证项目管理的案例分析,进一步验证了项目管理在实验室能力验证中的实际应用效果。     

体能量密度对选区激光熔化成形Hastelloy X合金组织及性能的影响

采用选区激光熔化(SLM)技术制备了Hastelloy X合金,研究了体能量密度(18.3,29.8,30.3,44.9,46.3,50.9,58.8,61.7,88.4J·mm~(-3))对合金微观形貌、显微组织、密度和硬度的影响。结果表明:SLM成形Hastelloy X合金纵截面形貌呈鱼鳞状,在熔池区域存在等轴晶、树枝晶及跨越多个沉积层的柱状晶,晶粒宽度为0.61.2μm;体能量密度在18.346.3J·mm~(-3)时,合金内部存在孔隙缺陷,随着体能量密度的继续增加,孔隙逐渐减少并消失,同时微裂纹开始形成并逐渐增多;合金的密度和硬度随体能量密度增加先增加后趋于稳定;当体能量密度为50.9J·mm~(-3)时,合金中的孔隙和微裂纹最少,成形效果最好。     

风力发电机主轴用34CrNiMo6钢的韧脆转变温度分析

为获得风力发电机主轴用34CrNiMo6合金结构钢的韧脆转变温度,沿其径向不同位置处制取V型冲击试样,并在-110~25℃进行了夏比冲击试验,利用Boltzman函数对剪切断面率与温度进行拟合,得到韧脆转变温度曲线并获得脆性断面占50%所对应的试验温度(即FATT50)。利用扫描电镜分别观察试样脆性及韧性断口形貌,简要分析了该材料在脆性及韧性条件下的断裂行为。试验结果表明:该主轴用34CrNiMo6钢的韧脆转变温度在-50~-70℃,且主轴表面的韧脆转变温度比芯部的稍低。较高试验温度下试样塑性断口表现出典型的韧窝状形貌,随着试验温度的降低,逐渐向解理形貌过渡。     

一种电子拉伸试验机刚度的计算方法

通过分析电子拉伸试验机在受力时整体与各部件的变化情况,归纳总结出了一种可以简便计算试验机刚度的方法,并对Zwick Z400与Zwick Z250型电子拉伸试验机进行了刚度计算。结果表明:通过对试验机各部件的刚度整合分析,可得到丝杠弹性模量与横截面积的乘积以及试验机其余部件的刚度,从而计算出横梁位于不同位置时试验机的总刚度。     

稀土Y在电磁搅拌条件下对半固态ZL101铝合金初生α相的影响

选用稀土Y 作为ZL101 铝合金的细化剂,同时结合自制变频控制的电磁搅拌设备对合金进行短时弱电磁搅拌,探讨了稀土细化半固态合金的机制和不同电磁搅拌频率,对半固态ZL101-Y 铝合金凝固组织中不同区域的初生α 相的影响及最佳的电磁搅拌频率参数.研究表明:液态ZL101-Y合金经620 ℃低过热度浇注,并在频率为30 Hz 的条件下搅拌15 s,于590 ℃保温5 min 后,其初生α 相的形貌和尺寸达到最佳,其中心部晶粒平均等积圆直径为64.95 μm,平均形状因子为0.80,而边缘晶粒的平均等积圆直径为58.97 μm,平均形状因子达到0.83.在此条件下,半固态ZL101 合金浆料的初生α 相形貌及尺寸好且沿径向分布较均匀.      

金属材料仪器化冲击试验方法国内外标准比较

对EN ISO 14556:2015,GB/T 19748-2005,ASTM E2298-15仪器化冲击试验方法标准的主要区别进行了对比,特别是各标准的仪器设备要求、适用的试样尺寸及类型、力-位移曲线类型的判定、韧性断面率的评价等,对正在修订国标中新增的内容也予以了说明。结果表明:ASTM标准在仪器设备方面要求更高,但ISO及GB的可行性更好;ISO及ASTM标准覆盖了小夏比V型缺口试样(MCVN试样)的试验部分,使得试验内容更加丰富,但实际试验情况显示小尺寸试样的力-位移特征曲线稳定性不如10mm×10mm×55mm尺寸标准试样的;利用各标准中提供的计算公式对韧性断面率进行评价时,计算公式及特征系数K值的选择对试验结果有很大影响;正在修订国标中加入了裂纹形成能Wi及裂纹扩展能Wp的概念,使得在力-位移特征曲线Fm的后段部分进一步得到细化,具有一定的理论研究价值。     

选区激光熔化制备Hastelloy-X合金的有限元模拟及其高温蠕变性能

基于选区激光熔化(SLM)成型原理,利用体生热率法模拟热源模型,采用ANSYS参数化设计语言实现激光热源的移动加载,通过有限元模型模拟了Hastelloy-X合金在SLM成型过程中单层瞬态温度场和熔池的形貌,并对模拟结果进行了试验验证;研究了SLM成型试样的高温蠕变性能,并与固溶态Hastelloy-X合金热轧棒材的进行对比。结果表明:体生热率法能够较好地模拟SLM成型过程中的单层瞬态温度场,计算得到的熔池尺寸和一次枝晶间距与试验结果吻合较好;在相同蠕变试验条件下,SLM成型试样的稳态蠕变速率远低于固溶态Hastelloy-X合金热轧棒材的,但二者的蠕变应力指数相近,且均主要通过位错的移动和攀移进行蠕变变形。     

电磁搅拌时间对半固态A356合金凝固组织的影响

应用变频控制的电磁搅拌装置对低过热度浇注的A356合金熔体进行短时弱电磁搅拌,探讨了不同的搅拌时间对合金凝固组织中的初生α-Al相和共晶相形貌与分布规律的影响,从而得到最佳的电磁搅拌工艺参数.研究表明,A356合金熔体在620℃浇注,并经频率为30 Hz的电磁搅拌15 s,在615℃保温10 min后,初生α-Al的平均等积圆直径为55.70μm,平均形状因子达到了0.86,共晶组织颗粒细小、致密且分布均匀,此条件下得到的半固态A356合金浆料的室温凝固组织形貌最好.