TYl60型推土机推土无力的原因及故障排除

某用户一台TY165型推土机自开始使用起就出现推土无力现象,且变矩器过热明显。工作五个月时,还发生烧蚀轴承、工作轮损坏等严重故障。1故障诊断与分析推土机作业无力的原因无非是发动机功率不足或传动环节效率下降所致。经初步检查,认为发动机工作正常。再用压力表检测变矩器油路进出口压力,发现高速时进口压力为1.2MPa,超过进口安全阀开启压力(0.75～0.85MPa)。经检查发现所用工作油为40号柴油机油,与常用之6号液力传动油不符。表1为这二种油的主要性能指标。表1两种油液主要性能指标对照表牌号运动粘度(mm2/s)粘度指数(VI)闪点(℃)凝…     

液力变矩器与发动机的匹配软件的开发

介绍了液力变矩器与发动机匹配的过程和匹配软件开发的若干模块,描述主要的程序界面。通过匹配软件开发,提高了产品的开发速度,对液力变矩器选型具有重要的意义。     

基于三维流场数值分析的液力变矩器轴向力研究

为了提高液力变矩器结构设计的可靠性,作者采用多叶排定常耦合算法对变矩器进行三维流场分析。计算结果表明,三维流场分析具有较高的可靠性和计算精度,计算精度较传统的一元束流理论有较大提高。轴向力的计算结果可以作为轴承选型的重要依据。     

TY165型推土机推土无力的原因及故障排除

某用户一台TY165型推土机自开始使用起就出现推土无力现象,且变矩器过热明显。工作五个月时,还发生烧蚀轴承、工作轮损坏等严重故障。1故障诊断与分析推土机作业无力的原因无非是发动机功率不足或传动环节效率下降所致。经初步检查,认为发动机工作正常。再用压力表检测变矩器油路进出口压力,发现高速时进口压力为1.2MPa,超过进口安全阀开启压力(0.75～0.85MPa)。经检查发现所用工作油为40号柴油机油,与常用之6号液力传动油不符。表1为这二种油的主要性能指标。表1两种油液主要性能指标对照表牌号运动粘度(mm2/s)粘度指数(VI)闪点(℃)凝…     

液力变矩器工作轮的测绘与反求

介绍了液力变矩器复杂叶栅测绘和反求的具体过程,通过硅橡胶制模、光栅扫描测绘、三坐标测量等方法获得流道的形状和位置,使用Imageware处理点云数据,用UG完成最终的叶轮造型。     

液力变矩器输出轴断裂的处置

1.断裂故障 两台推土机在工作了500 h后发生变矩器输出轴断裂的事故。更换了新输出轴,增大了材料强度,同时还加强了对热处理以及材料探伤的监控,提高了轴心部位的热处理硬度。但是,两个月后,另外两台同型号的推土机在使用600 h后也发生了类似输出轴断裂的事故。     

液力机械变矩器中单列圆锥滚子轴承轴向游隙的调整

分析推土机用液力机械变矩器轴承支承结构的特点,根据液力机械变矩器叶轮轴向力的单向性特征,轴承支承结构型式布置成左边游动支承加右边单向固定支承的结构型式.SD8型的轴承支承结构右边采用单列圆锥滚子轴承,单列圆锥滚子轴承的轴向游隙在安装时,靠控制旋转总体右端面与限位调整隔环的间隙来调整,间隙小降低最高效率,间隙大减小轴承使用寿命,最佳间隙应该是液力机械变矩器的最高效率和单列圆锥滚子轴承的最长使用寿命这两要素最优组合的平衡点.最佳间隙不是装配出来的,而是磨合出来的.根据总装、出厂试验和性能试验的经验,总结出单列圆锥滚子轴承轴向游隙的调整方法.     

TY165A液力变矩器轴承的改进

文章对TY165A液力变矩器两次轴承的改进分别进行了论述,分析了7209轴承的工作工况、损坏特点和原因,在该轴承的配置方式、内部结构和安装方法等多方面实行了改进措施。对6311C4轴承的损坏进行现场调查和轴承支承结构分析,找出两次轴承损坏的内在联系,用更能承受轴向冲击的QJF311轴承代替6311C4轴承,经二年多的时间验证,两次轴承改进是有效和成功的。     

多叶排定常耦合算法的液力变矩器三维流场分析

为改进液力变矩器三维流场的数值模拟计算精度,深入分析了现阶段液力变矩器的流场分析方法,剖析产生误差的原因,并在此基础上提出采用多叶排定常耦合算法进行流场计算,同时对液力变矩器流场计算的模型进行了讨论、比较和选择。将流场计算预测出的变矩器性能与试验结果相对比,最大偏差不超过5%,表明采用多叶排定常耦合算法计算精度高,计算过程收敛性好。     

基于浇铸工艺优化和三维流场分析的液力变矩器改型设计

为提高液力变矩器叶轮的生产质量和生产效率,作者首先对现有的叶轮浇铸方法进行了研究,并提出采用整芯造型法替代原有的拼芯造型,以优化浇铸工艺.由于现有叶轮的弯曲叶片不能满足整芯工艺要求,作者结合三维叶栅设计和三维流场分析对变矩器进行改型设计.变矩器的对比性能试验结果显示,改型后的变矩器性能优良,满足设计要求.