改性离子交换树脂去除工业废水中高浓度氯离子

考察了改性阴离子树脂对工业废水中高浓度氯离子的去除特性。实验表明,改性硫酸根型阴离子树脂具有稳定的除氯效果,在1.33~4.00 m L·min~(-1)区间的流速不影响除氯效果。预处理浓度为"先1%NaOH、再4%H_2SO_4"与"先3%NaOH、再2%H_2SO_4"在投加量2.5~5.0m L·g~(-1)时有较好的氯离子即时吸附量和较高的COD_(Cr)去除率,COD_(Cr)的去除率达80%。     

高氮负荷下pH值对Anammox反应器的影响

采用模拟废水研究了总氮负荷为9.33 kgTN/(m3.d)的条件下,改变进水pH值对厌氧氨氧化UASB反应器运行性能的影响。结果表明,进水pH值为7.00～7.20时处理效果最佳,对氨氮和亚硝态氮的平均去除率分别为97.4%、97.7%。进水pH值低于6.00或高于9.00时厌氧氨氧化反应完全停止,低pH值冲击可通过延长HRT的手段使反应器在20 d内恢复正常;高pH值冲击会对反应器造成不可逆抑制。通过对反应器不同部位的取样分析,发现在反应器下部氨氮、亚硝态氮已被基本去除完全,反应器的容积负荷具有较大的提升空间。     

基质比例对高负荷ANAMMOX-UASB装置运行的影响

在进水总无机氮负荷率约为13 kg/(m3.d)的条件下,通过改变无机配水中亚硝态氮与氨氮浓度的比例来考察其对厌氧氨氧化性能的影响。试验共分为5个阶段,各阶段的进水NO 2--N/NH 4+-N均值分别为0.87、1.03、1.16、1.27、1.48。在前4个阶段对NO 2--N的平均去除率变化不大,均在95%以上,在阶段五则降至82.28%;对NH4+-N的去除率从阶段一的74.94%逐步上升至阶段五的97.85%;在阶段四时厌氧氨氧化效果最好,对NH4+-N与NO2--N的平均去除率分别达到97.59%、95.25%。试验过程中跑泥和温度降低等现象均会使处理效果降低。对反应器各部位取样的分析表明,在5个不同阶段,至反应器中部对基质的去除率就已达90%以上。     

ANAMMOX与反硝化协同脱氮反应器启动及有机负荷对其运行性能的影响

控制已稳定运行的UASB-ANAMMOX反应器进水TN容积负荷为026 kg.m^-3.d^-1,通过连续添加有机物(葡萄糖),在进水有机负荷与TN负荷比值为1的情况下,仅用35 d就成功启动了ANAMMOX与反硝化协同脱氮反应器,稳定阶段反应器对氨氮、亚硝氮、TN和COD的去除率分别高达95.3%、99.1%、94.0%和93.2%,三氮比即去除的氨氮∶去除的亚硝氮∶生成的硝氮为1∶1.34∶0.03。研究了有机负荷冲击对ANAMMOX与反硝化协同脱氮反应器运行性能的影响。结果表明,进水有机负荷的突降对反应器的运行性能影响不大;有机负荷的突增会显著影响反应器脱除氨氮的能力,经驯化后仍能实现协同脱氮作用,但会恶化反应器的出水水质,大幅降低进水有机负荷可显著改善出水水质。协同脱氮反应器对有机负荷冲击有较强的抵抗力。     

SBR法处理垃圾渗滤液与粪水的混合液

采用有效容积为1200m3的SBR反应器处理垃圾渗滤液与市政粪水的混合液,探讨了对两者进行混合处理的可行性.反应器对COD、BOD5、TN、NH+4-N和TP的平均去除率分别达到92.12%、98.48%、81.45%、99.68%和96.52%,相应的平均去除负荷分别为145.75、51.51、22.73、25.04和0.53g/(kgSS·d).当控制C/N在5.0～6.5之间时,对TN的平均去除率可达81.45%,对COD的平均去除率为92.46%,出水COD≤450 mg/L、BOD5≤30 mg/L、NH+4-N≤10mg/L、TN≤180mg/L、TP≤1.0mg/L、色度≤320倍.SBR反应器对垃圾渗滤液和粪水的混合处理效果较好,粪水的混入可有效提高垃圾渗滤液的可生化性以及反应器对TN和TP的去除率,有效解决了垃圾渗滤液中TN去除的难题;同时,反应器内可能存在比短程硝化反硝化消耗更少碳源的脱氮反应形式,但出水COD浓度仍略高.     

氮素负荷及高温冲击对UASB-ANAMMOX反应器的运行影响

采用一套有效容积为3.2 L的上流式厌氧污泥床-厌氧氨氧化（UASB-ANAMMOX）反应器,研究氮素负荷和高温冲击对ANAMMOX反应器运行效果的影响。试验结果表明,UASB-ANAMMOX反应器不仅适用于处理低浓度含氮废水,也可用于中、高浓度含氮废水处理;溶解氧（DO）对亚硝酸还原酶（NR）的抑制作用更强;瞬间高温能对反应器运行效果产生强烈冲击,但反应器内的ANAMMOX菌群有解除高温抑制的内部机制,能保证反应器的稳定运行。     

铁酸镍基水热炭协同次氯酸根氧化去除废水中铊

以铁酸镍和葡萄糖为原料构建炭包裹的磁性水热炭(NiFe_2O_4@C)作为可重复利用的高效吸附剂,并催化次氯酸根协同氧化以去除废水中的铊。考察了初始pH、混凝pH、反应温度、共存物和氧化剂投加量等因素对除铊的影响,结合X射线粉末衍射仪(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)和电子自旋共振光谱仪(ESR)等表征手段探究了其除铊机理。在铊初始浓度20 mg/L、初始pH 10、吸附剂投加量0.5 g/L、次氯酸钠投量10 mmol/L时,铊去除率达到99%以上。Ca~(2+)、Mg~(2+)、EDTA、DPTA抑制除铊。吸附过程更适合拟一级动力学模型,等温吸附更适用于Langmuir和Temkin方程描述,最大铊吸附量达989 mg/g。NiFe_2O_4@C对Tl(I)的去除机理主要为氧化沉淀和表面羟基络合。材料再生实验表明NiFe2O4@C有很好的脱附与再生能力。本研究为废水除铊提供了一定的理论和技术参考依据。     

2种曝气工艺下老龄垃圾渗滤液部分亚硝化对比研究

在间歇曝气(开/停时间为1.5 min/0.7 min)与连续曝气2种工艺条件下,采用序批式活性污泥法(SBR)对老龄垃圾渗滤液进行了部分亚硝化试验。结果表明,间歇与连续曝气均能实现渗滤液的部分亚硝化作用;间歇阶段与连续曝气稳定期的氨氮、COD、TIN去除率、NO2--N生成率分别为84.51%、66.97%、66.12%、16.84%与74.40%、53.31%、37.74%、36.22%。连续曝气能提高氨氮处理负荷,间歇曝气能产生更多以异养反硝化作用为主的氮损失。固定时间运行SBR亚硝化系统控制使出水m(NO2--N)/m(NH4+-N)波动较大。连续曝气稳定期的NO2--N污泥转化负荷率(m(NO2--N)/[m(VSS).t])为55.7 g/(kg.d),是间歇曝气阶段的6倍左右。     

铁酸镍基水热炭协同次氯酸根氧化去除废水中铊

以铁酸镍和葡萄糖为原料构建炭包裹的磁性水热炭（NiFe₂O₄@C）作为可重复利用的高效吸附剂，并催化次氯酸根协同氧化以去除废水中的铊。考察了初始pH、混凝pH、反应温度、共存物和氧化剂投加量等因素对除铊的影响，结合X射线粉末衍射仪（XRD）、X射线光电子能谱（XPS）和电子自旋共振光谱仪（ESR）等表征手段探究了其除铊机理。在铊初始浓度20 mg/L、初始pH 10、吸附剂投加量0.5 g/L、次氯酸钠投量10 mmol/L时，铊去除率达到99%以上。Ca²⁺、Mg²⁺、EDTA、DPTA抑制除铊。吸附过程更适合拟一级动力学模型，等温吸附更适用于Langmuir和Temkin方程描述，最大铊吸附量达989 mg/g。NiFe₂O₄@C对Tl(I)的去除机理主要为氧化沉淀和表面羟基络合。材料再生实验表明NiFe₂O₄@C有很好的脱附与再生能力。本研究为废水除铊提供了一定的理论和技术参考依据。     

ANAMMOX与反硝化协同脱氮反应器的启动特性研究

向成功启动并已稳定运行2年的ANAMMOX反应器中连续添加有机物(葡萄糖),研究ANAMMOX与反硝化协同脱氮反应器的启动特性.结果表明,在短期内(35 d)可成功启动ANAMMOX与反硝化协同脱氮反应器.启动过程可分为迟滞、适应和稳定运行三个阶段,在稳定运行阶段反应器对NH_4~+-N、NO_2~-—N、TN和COD的去除率分别高达95%、99%、94%和93%,NH_4~+-N去除量、NO_2~--N去除量与NO_3~--N生成量的比值为1:1.32:0.03,出水碱度和pH均略高于进水.