对王成华同志讨论意见的答复

<正> 王成华同志的“对‘用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量’的讨论”(以下简称“讨论”)就原文方法实质及应用中的若干问题两方面进行了讨论,笔者谨向王成华同志致谢,现就这两方面问题答复如下。以下将土的现场原始压缩曲线一概简称为e-lgp曲线;并且和“讨论”一样,在方法实质方面只考虑正常固结土,不计基坑开挖作用。     

反拱底板内力分析

反拱底板是将单拱或连拱倒置于地基之上,建筑物的荷载主要由墩墙传到拱脚,再通过拱与墩的共同作用传入地基。本文研究反拱内力与变位(包括拱脚转角、拱脚拱顶竖向变位与水平位移)、墩基与地基变位、地基反力、结构与地基土层性质、各种荷载(包括边荷载)作用、温度变化(包括平均温度变化及上下温差变化)等因素之间的内在联系。通过力的平衡和墩与拱、墩拱与地基变形协调,求解反拱内力及墩与拱的有关变位。文中用迭代法处理基底摩擦力、凝聚力与水平位移的。关系,并通过二程实践与分析,对这种结构的特性得出一些新的认识。     

直线补给边界深井降水渗流分析的镜像反射方法

通过无穷多次镜像反射叠加得出两侧直线补给边界深井降水分析方法。对于两侧直线补给边界水位和补给流量不同的情况，建立了无穷级数表达的非线性方程组；用Leibniz准则证明了有关无穷级数收敛，从而确定解答存在极限值；编制的程序用叠代法求解非线性方程组；并提出直线补给边界影响距离的概念和确定的方法。该方法也可以称为两侧直线补给边界条件下的井群干扰分析方法。通过实际工程应用说明，该方法计算程序应用方便，前后处理省工省时。     

堤防双层地基渗流分析的传递矩阵解法

应用传递矩阵算法进行堤防工程双层地基渗流分析，其解法便于编制计算机程序，可用很少的输入数据分析强弱透水层厚度不规则分布、弱透水层表面倾斜等等实际遇到的不规则情况，可以同时绘出强弱透水层的水头、单宽流量以及覆盖层竖向渗透比降分布曲线，既满足堤防工程设计规范的要求，又便于堤防工程实际应用。     

一种水能計算的圖解法

繪制水庫調度曲綫时,常常要由水庫中某一时段之后的水位推求某一时段之前的水位?饩稣庖粏柼馐?用馬斯契茲基圖解法比較方便,但它的缺点是需要进行試算。繪水庫基本調度曲綫时工作量很大,这样反复試算是很費时間的。下面介紹一种不需要試算的方法。如圖1所示,L_1为水庫工作曲綫,其計算时段为△T,L_2为等出力曲綫(出力为N),OA为△T以后的水位,AB表示天然流量。現在要問△T以前的水位在     

对“怀洪新河某堤段滑坡前的稳定分析与滑坡后的验证”讨论的答复

感谢朱大勇、陈祖煜两位教授对“怀洪新河某堤段滑坡前的稳定分析与滑坡后的验证”一文（以下简称“原文”）的讨论。下面就有关问题进行答复。１　原文的复合滑动面分析方法符合规范规定　　*原文的复合滑动面稳定分析结果及安全系数最小滑动面的主要参数都是１９９３年某堤段发生滑坡前按原文所述方法计算得出的。当时尚无堤防工程设计规范,因而根据辗压式土石坝规范［１］有关条款分析。１９９８年１０月,中华人民共和国国家标准：《堤防工程设计规范》［２］在长江洪水后不久发布。根据该规范８．２．４条规定：“土堤抗滑稳定可采用瑞典圆弧法。当堤基存在较薄软弱土层时,宜采用改良圆弧法。土堤抗滑稳定计算应符合附录Ｆ的规定……”。根     

关于“渗透作用下土坡圆弧滑动有限元计算”的讨论之三

阅读了《岩土工程学报》2 0 0 1年第 6期上发表的“渗流作用下土坡圆弧滑动有限元计算”一文 (以下简称“原文”) ,受益很大。现就有关问题讨论如下。 1　两种方法处理渗透力实用比较土坡稳定计算中有关渗透力的许多问题应用原文所述渗流场内渗流力 (场内土体用浮重 )来分析处理往往能得出更为明晰而全面的结果。以滑弧面和渗流场边界水压力 (场内土体用饱和重 )来代替渗透力作用 (场内土体用浮重 )的等效性已在原文参考文献 [3 ]中用Ｇｒｅｅｎ公式证明 (这里证明的等效是矢量等效 ,包括矢量的大小与方向等效。后面将进一步证明两种情况的合力作用点也是等效的 )。这种等效性是建立在刚体力学的基础之上     

变弹簧常数变刚度交叉条形基础计算

<正> 工业与民用建筑常常采用交叉条形基础,以适应地基软弱和地基土层分布不均匀的需要,这也是多层建筑物的抗震措施之一。实际工程中常常会遇到一些基础是受变形控制的情况。对于这种情况往往不必采用筏片基础,交叉条形基础便显示出既具有较大刚度,又节省材料的优点。本文对这种基础用有限元法分析,在文献[1]的基础上推导了变弹簧常数地基上变刚     

在拱脚变位和温度变化作用下等截面无铰圆拱内力简捷计算

该文推导了等截面无铰圆拱因拱脚变位和温度变化产生的内力公式，将将有关内力系数制备了表格，可以直接查表计算拱脚拱顶内力，不必推求弹性中心位置，无需计算弹性中心内力，计算公式考虑了轴向变形作用。