对“塔式起重机塔身结构的稳定计算”一文的讨论

《建筑机械》1988年第2期刊登了任远志同志撰写的“塔式起重机塔身结构的稳定计算”一文(以下简称“任文”),学习后,提出以下几点不同看法,供探讨。由于《起重机设计规范》(GB3811—83)所提供的三项公式(25)、(26)、(27)是两端铰支的力学模型,“任文”拟用“变形等效法”来转换为一端嵌固、一端自由悬臂柱力学模型,笔者认为是欠妥当的。因为两者所发生的变形虽相等,并不意味着最大弯矩与最大切力相等。现分析如下:     

小车变幅塔机双吊点臂架内力减弱的最佳方法

近期我国引进的西班牙卡西姆公司SH-4518塔机臂架采用椭圆孔活动铰连接方式(文献[2]),防止了次应力的产生,使结构从一次超静定简化为静定结构,臂架正负弯矩降低了25％—35％,因此,此类吊臂宜在制造厂家中得到广泛推广采用。     

对“计算梁挠度的新方法”一文的讨论

我们读了《机械制造》1987年第8期“国外书刊摘要”专栏,摘译自《Maehine Design》,介绍W.H. Macauley的“计算梁挠度的新方法”一文,觉得有以下几点尚可改进,现讨论于下,供参考,望指正。 (1)初步估计max y处。最大挠度处为dy/dx=0处。最大弯矩处为dM/dx=d~3y/dx~3=0处,也即切力V=0处。从原文(图2)可知,V=0处为: x=13+(2060-800-1000)/15=14.74 in 最大挠度处一般说来在最大弯矩处左右。为此我们可估计max挠度y在均布荷重区域。 (2)选择最佳弯矩方程。由于右侧荷重简单,故从右侧起建立弯矩方程比     

对施工设备管理状态的模糊评判和模式识别一文质疑

《建筑机械化》1987年11期刊登了程承运同志撰写的《施工设备管理状态的模糊评判和模式识别》一文(以下简称“程文”),我们学习后,提出一点质疑,供参考,望指正。模糊综合评判的基本思想为已知权分配模糊集(?)及单因素评判矩阵(?)求评判结果的问题,也即已知原像(?)和模变换(?)求出象(?)的问题。可表为 (?) (1)式中(?)表示模糊积,不能看成一般向量与矩阵的乘积来进行。原文公式为: B_1=L·S (2)式(2)是与糊模评判基本思想不一致的。     

弓式力矩限制器的变位分析

本文根据虚功原理,给出了两种不同约束条件下弓式力矩限制器的变位计算公式,与实测结果吻合较好。并对文献[1]有关公式进行了讨论,发现其计算结果与实际相差过大,不宜实际应用。     

塔式起重机平衡臂的优化设计

本文以平衡臂与平衡重总造价达到最小作为目标函数,给出了起重机尾部回转半径T的最佳值,充分地发挥了平衡臂与平衡重的作用,达到节省造价的效果。文末附有实例,实例表明,钢筋混凝土平衡块,优于铸铁平衡块,故短平衡臂塔机应广泛采用推广。     

塔机塔身非线性变形和内力简便计算方法

本文给出了简便的塔顶变位公式,由此可算出递增弯矩,原有弯矩加递增弯矩算出新的变位,这些塔顶变位值与塔底弯矩值,与文献[1]精确解吻合较好。但计算过程简便很多,故可应用到实际设计中去。     

钢压杆稳定的简化计算

在高层建筑施工中,经常需要进行脚手架钢压杆的稳定计算。本文根据欧拉与雅兴斯基公式,推出了由已知条件一次算得断面的简便公式,按其计算的结果与规范计算值接近,并避免了先假定断面再反复计算的过程。现叙述如下: 一、公式推导由于压杆的稳定安全系数K随长细比λ变化,故可写成: K=f(λ) (1) 由《中心受压杆安全系数的选用》(刘大安著)一文中的K=1.67～1.92;当λ≥130时,K=1.92(常数),故K的上限值为1.92。