地勘期间煤层气含量测定中损失量的误差分析

地勘期间煤层气含量测定过程中,损失量的测定一直存在误差。测定工作的不同阶段都隐含误差因素,如提芯过程的提钻暴露时间、装样过程的装样暴露时间,解吸过程的数据测定等。再具体举例而言,对于绳索取芯其提钻过程不是匀速过程,而是随绳索缠绕半径增大其提芯速度变大;在装样过程中,由于煤芯样品在不断解吸出煤层气,这部分气体不应该纳入初始时刻解吸气体积;解吸阶段当煤岩样品解吸速率较小,或是由于人为误差都有可能使解吸数据造成偏差。文章通过对煤层气含量测定过程中,各阶段损失量推定可能带来的误差因素进行定性或定量分析,进一步修正煤层气损失量计算数据,提高其计算精度。     

煤层气低产井高压氮气闷井增产改造技术与应用

我国煤层气储层地质条件复杂,低产煤层气井普遍存在。低产井增产改造是中国煤层气行业迫切需要破解的重大理论和瓶颈技术难题。本文所研究的低产井是指投产后经过一个时期排采生产,储层水和煤层气已经大量产出,气产量较低的生产井。这类低产井的一个重要储层属性是双低压特征,即低水压和低气压。针对这类双低压低产井,研究开发了高压氮气闷井储层保护型增产改造技术,并在潞安矿区余吾井田进行了工程试验,获得了预期增产效果。余吾井田山西组3号煤层区域上为低压低渗储层,煤层气井的产量普遍偏低。两口试验井LA-011和LA-016于2008年投产,经过4 a的排采生产,平均日产量只有31 m~3/d和20 m~3/d;两井各进行过一次水力压裂二次改造,增产效果仍不明显。两口井试验前的储层压力梯度只有1.0 kPa/m左右,具有典型的低压低产特征。高压氮气闷井增产改造试验于2012年10月进行,分别泵注高压氮气34 800 m~3和44 960 m~3,泵注结束后关井闷压92 h和112 h,在井口压力降低到1.0 MPa以下时开井排采。在高压氮气闷井期间,实时监测了试验井周边邻井的套压变化,分析高压氮气在煤层中的运移方向,试验结束后进行了1～3 a的排采生产。结果表明:①在高压氮气泵注阶段,位于不同方向邻井的套压不同程度升高,这一方面表明高压氮气具有区域性面状穿透扩展和造缝现象,并清晰指示了高压氮气在煤层中的造缝穿透运移方向,而且高压氮气新生裂缝扩展方向不再受控于原始的区域地应力场方向,主要与排采后均化的局部地应力场有关。②试验前后同一时间段的产量对比表明,氮气闷井改造具有"单井改造,多井增产"的区域性增产效果:即2井(LA-011和LA-016)改造,受到影响的5口井(LA-011,LA-016,LA-013,LA-014和LA-015)同时增产。③增产效果显著,两口试验井日产气增加1.2～8.9倍,3口邻井日产气增加1.4～3.7倍。高压氮气闷井技术是低压低产井改造增产的有效技术,对煤层气低压低产井增产改造具有推广应用价值。     

浅析景德镇的陶瓷专书

陶瓷专书,是陶瓷文化的一种载体。本文通过对清代以来景德镇本土陶瓷专书的统计、分类、浅析,从而显示本土陶瓷专书的库藏、亮点、弱项和空白,以引起人们的关切。     

浅论加强监理项目的管理

加强人员的合理使用,加强对项目的监管,加强与业主的沟通,控制好项目的成本是加强项目管理的几个方面。文章从这几方面阐述了如何进一步加强项目管理。     

基于DWDM系统的FEC应用及性能测试

随着光纤通信的发展和应用,ITU-T在2001年提出了光传送网(OTN)的接口标准协议G.709.本文介绍了OTN概念和结构,分析了应用于超长距离传输的前向纠错技术(FEC),并测试了采用FEC后对系统信噪比劣化冗余度的改善.实验在用于长途骨干网传输的密集波分复用(DWDM)系统进行,利用10 Gb/s速率的接口盘实现带FEC功能的数字封装,在实验室环境下使用掺铒光纤放大器调节光衰减.通过比较采用RSFEC和EFEC的编码增益(coding gain)的测试结果,对工程技术有一定的实用价值.     

加强项目管理 推动监理服务

加强人员的合理使用，加强对项目的监管，加强与业主的沟通，控制好项目的成本是加强项目管理的几个方面。文章从这几方面阐述了如何进一步加强项目管理。     

潞安矿区山西组3#煤储层低压特征及控制因素研究

煤储层压力是影响煤层气开发地质条件评价和钻完井、增产改造技术工艺设计以及排采制度制定的重要参数,获得可靠的煤储层压力参数并认识其区域分布规律,对于指导煤层气高效开发至关重要。以沁水盆地中南段潞安矿区山西组3#煤层为对象,分析发现前期煤储层压力数值可靠性不足,改进并应用大时长关井注入压降套管试井方法,完成了潞安矿区34口煤层气井的储层参数测试和压力特征的系统研究。结果表明：(1)大时长关井压降套管试井是潞安低渗透低压储层矿区获得可靠储层压力参数的先进技术和方法;(2)山西组3^#煤层为低压和超低压储层,在800m埋深以浅,平均储层压力梯度为4.2kPa/m,这远低于本世纪初期关于潞安矿区储层压力(6~7kPa/m)的水平;(3)3^#煤层的低压特征与煤层埋深和底板高程线性相关,其区域性分布规律的控制性地质因素是地下水流场和辛安泉域的地面排泄;(4)潞安矿区3^#煤层的低压和超低压储层的保护性增产改造技术工艺亟待开发,这包括压裂液体系,压裂泵注程序、压裂后返排,及时排采施工,以及排采制度的设计和实施;(5)潞安矿区山西组3#煤层低压_超低压现象的发现对重新认识沁水盆地煤储层压力规律具有重要启发和借鉴。     

基于RVE尺度的水力压裂应力扰动模型

应力扰动是水力压裂的伴生力学行为，是影响非常规天然气产出的重要因素。为了建立基于储层RVE的水力压裂应力扰动理论模型，首先通过数值模拟揭示RVE应力扰动的细观机理，将多孔介质骨架划分为颈部和根部，指出颈部应力为Biot有效应力，根部应力为单元总应力，等于初始地应力与本文所指的扰动应力之和；简要阐述有效应力演化产生体积张开度的基本原理；然后，在体积张开度模型的基础上，利用变形相容关系和孔弹性理论建立水力压裂应力扰动表达式。该模型的特点是反映断裂传播机制对应力扰动的影响。实例计算结果表明：(1)应力扰动与断裂传播机制有关，在裂缝张开方向和平行裂缝方向有分化。例如，对于黏性主导机制，裂缝张开方向的骨架应力峰值σ_{1 max}约为静水应力2倍，断裂达到稳态后，降低为峰值的0.93倍；侧向应力峰值σ_2,3max约为静水应力2倍，达到稳态无应力降。对于韧性主导机制，峰值σ_1max约为静水应力1.7～2.7倍，达到稳态为峰值的0.59～0.73倍；侧向应力峰值σ_2,3max为静水应力2.19～2.91倍，达到稳态无应...