横式连续蒸煮管大开孔实验应力分析

本文介绍了φ1100×10000横式连续蒸煮管大开孔应力—应变测试情况,分析了大开孔接管附近应力分布状态及外表面最高应力点位置及应力水平,分析了法兰力矩对开孔高应力区应力的影响。测试结果将为横式连续蒸煮管大开孔补强设计规定的编制提供宝贵的实验依据。     

扬克烘缸缸体边缘轴向裂纹实例分析

运用疲劳与断裂力学揭示烘缸运行时的失效原因     

烘缸有限元应力分析及其设计规定的探讨

通过对φ1500和φ3000两台具有代表性烘缸进行有限元应力分析,获得了它们的应力分布状况和局部高应力水平。在此基础上,对烘缸设计标准中缸体不连续结构、缸盖、螺栓材料做了分析,提出了一些完善标准和能适用于设计压力为0.5MPa的烘缸的建议。     

横式连续蒸煮管大开孔实测应力分析

本文对φ1100×10000横式连续蒸煮管在水压试验时进行了大开孔应力测试,得到了大开孔接管附近应力分布情况及外表面最高应力水平,了解了法兰力矩对开孔高应力区的影响,确定了该设备的安全性。测试的一些结果将为横式连续蒸煮管大开孔补强设计规定的编制提供十分重要的试验研究指导     

1500mm宽幅铸铁烘缸设计研究

介绍1500mm铸铁烘缸在工作状况下所承受的各种载荷及其应力计算方法.通过详尽的有限元应力分析,说明自重、冷凝水重及毛毯张力载荷对宽幅烘缸的强度和刚度具有重大影响, 提出适合于宽幅尺寸的1500mm烘缸缸盖结构尺寸的改进实例,并验证其安全性.     

线压载荷作用下的烘缸应力计算

介绍薄壁圆柱壳线压载荷作用下各类应力的解析解，在采用MATLAB软件对14组常用烘缸参数进行编辑计算基础上，运用最小二乘法对Mangelsdrf近似解作了修正，并导出壳体中部截面环向应力次大值的近似计算式。通过与φ2500mm、φ3660mm实物烘缸的有限元计算结果的比较，验证近似计算式的正确性。     

烘缸有限元计算模型的建立

建立了不同于其他有限元计算模型的更精确的烘缸计算模型。该模型能较好地模拟烘缸缸体与缸盖法兰间的相互接触状况。通过Φ1500烘缸有限元计算结果与应力实测的比较，验证了模型的正确性。     

横式连续蒸煮管大开孔补强设计

本文分析了国内外开孔补强设计的有关规定和补强方法,在对文献[22],西德AD规范和瑞典压力容器规定的大开孔补强设计所进行的分析比较,及连续蒸煮管(以下简称连蒸管)所具有的结构特性基础上,根据连蒸管大开孔的应力测试及其模拟件的应力和极限压力测试及有限元计算结果,提出了连蒸管进出料接管大开孔补强设计方法,并将按该方法进行计算的补强要求,同国内外现有设备的补强量进行比较,本文的研究结果为“横式连续蒸煮管进出料大接管开孔补强设计规定”的编制,提供了主要依据。     

烘缸法兰不连续结构的应力分析

为分析计算烘缸法兰及锥颈的强度与结构尺寸，建立以简体、具有斜面的变厚度和圆柱壳的锥颈及具有一定厚度圆环的法兰环为解析解计算模型，进行应力求解，本理论与有限元分析及应力应变实测结果吻合良好，通过运用本方法对各规格烘缸不同锥颈过渡尺寸的应力求解，提出过渡结构尺寸要求。     

管壳式热交换器管板设计规范分析

本文根据管壳式热交换器管板设计规程所依据的理论基础,分析了TEMA、GB151、CODAP、ASME草案、AD等管板设计规范,同时对它们的一些异同点做了比较,并由此展望管板设计规范的发展。