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1.
利用水力空化过程产生局部的高温、高压、高射流以及强大的剪切力等极端化学物理条件改质处理沙特重质原油,试验结果表明:沙特重质原油经过水力空化改质后粘度由13.61降低至7.22mm2/s,残碳由7.16%降低至6.48%,实沸点蒸馏后减压渣油降低1个百分点。进一步采用APPI FT-IR MS、XRD、FT-IR、SEM和粒度分布等技术研究了水力空化改质对沙重原油分子组成,沥青质团聚体微晶结构、沥青质胶束粒径分布、沥青质官能团、沥青质形貌等方面的影响,从分子角度阐述空化改质重油的机理。研究结果表明:水力空化改质后沙重原油分子量分布、芳烃类化合物缔合作用变小;沥青质对低DBE化合物吸附性能降低;沥青质团聚体微晶结构更加松散;沥青质胶束粒度分布降低;沥青质分子相互团聚作用力减弱。进一步考察了水力空化改质前后减压渣油延迟焦化性能,改质处理后焦炭产率降低1.85个百分点,液体收率和气体产率分别增加1.52和0.33个百分点,水力空化改质对沥青质性质、结构特点的改善能够有效的提高其加工性能。 相似文献
2.
动态循环荷载下大坝混凝土拉压转换损伤本构模型构建及影响研究 总被引:1,自引:0,他引:1
目前混凝土坝抗震安全评价中,对于动态循环荷载下大坝混凝土损伤本构模型中从受拉状态向受压状态转变过程(拉压转换)中的混凝土弹性模量变化,一般都基于商用软件ABAQUS的"单边效应"假设,认为混凝土弹性模量立即恢复为初始弹性模量。上述假设的合理性缺乏试验验证,直接影响混凝土坝抗震安全评价的可靠性。通过对全级配大坝混凝土拉压转换全过程试验成果的观察分析,发现混凝土从受拉状态进入受压状态后弹性模量并非立即恢复为初始弹性模量,而是由损伤后弹性模量连续渐进恢复至初始弹性模量,期间原有的受拉残余应变在压应力作用下迅速减小到较小数值,因此ABAQUS的"单边效应"假设并不符合实际情况。本文以全级配大坝混凝土拉压转换全过程试验成果为基础,提出受拉损伤发生后,拉压转换时受压应力应变关系采用双折线模型的思路,据此推导了相应的应力-应变关系解析表达式,构建了更接近混凝土拉压转换时真实状况的本构关系数值模型。通过实际工程的计算分析,发现常用的受压弹性模量立即恢复为初始弹性模量的损伤本构模型过高估计了坝体刚度,可能带来偏于不安全的评价结果。 相似文献
4.
杨房沟水电站混凝土双曲拱坝最大坝高155 m,抗震设防类别为甲类,根据现行的抗震设计规范的规定进行坝址区场地相关设计反应谱和人工地震动时程研究,对施工图阶段优化后的拱坝体形进行考虑坝体横缝强震开合和无限地基辐射阻尼效应的三维非线性有限元分析研究,并对拱坝坝肩潜在滑动块体采用基于振型分解反应谱法的刚体极限平衡法和基于时程分析法的时域刚体极限平衡法进行动力稳定性复核。最后对杨房沟拱坝抗震安全进行综合评价,可知在设计地震作用下,施工图阶段杨房沟拱坝优化体形的抗震安全可靠。 相似文献
5.
6.
<正> 中国对煤矿井下防治水害的技术主要有:1、疏干降压是指采掘区煤层顶板含水层的疏干和煤层底板含水层降压。此措施曾在夏庄一立井得到实施:该井10号煤层底板以下25m 有厚5m 的徐家庄灰岩,再往下为600m 厚的奥陶纪灰岩。1958年-6m 水平回采工作面底板突水,将10号煤层巷道淹没,水源来自徐家庄灰岩。为此在9号煤层 相似文献
7.
我国某些非金属矿的矿石工业指标,过去主要是参照国外经验和标准制定的。经过多年的生产实践证明,有的矿种的矿石工业指标、特别是质量指标不太符合我国目前矿山技术经济发展的现况,急待修订。另外,矿床的工业指标本来就不是一成不变的,随着采选技术的不断发展和改进、管理水平的不断提高,以及矿山资源的变化,应该有计划地对工业指标进行合理的调整,以适应当前的技术经济水平。国内不少同志对此作了许多有益的探讨。本文拟结合晶质石墨矿石质量指标的确定,寻求较为合理的制订工业指标的方法。 相似文献
8.
测定了铝电解质的初晶温度和电导率,求出了一个范围较宽的初晶温度的数学模型。并根据工业铝电解的实际情况,分四段求出了其电解质的电导率数学模型。分析讨论了各因素对铝电解质初晶温度和电导率的影响,并求出了其等值图。 相似文献
9.
10.