高岭土性质对催化裂化催化剂性能的影响

采用X射线荧光分析仪、X射线衍射仪、N2物理吸附仪、场发射扫描电子显微镜等仪器表征了苏州、广西和美国佐治亚州3个产地的高岭土，并以此3种高岭土为原料制备了模型催化裂化（FCC）催化剂，在ACE评价装置上对比了模型催化剂的反应性能。结果表明:苏州及广西高岭土主要组分为高岭石，佐治亚高岭土主要组分为地开石及珍珠陶土；苏州高岭土呈片状，还含有少量棒状颗粒；广西高岭土呈多层片状，晶粒粒径较大；佐治亚高岭土呈薄片状，晶粒粒径较小；3种高岭土制备的模型催化剂反应活性、Na2O及RE2O3质量分数相近；广西高岭土制备的模型催化剂具有最大的孔体积和磨损指数，但比表面积最小，具有较强的重油转化能力，其目标产物（液化气+汽油）和副产物（干气+焦炭）收率都高于苏州、佐治亚高岭土制备的催化剂的。     

紫铜换热管与不锈钢管板接头的TIG焊

通过焊接工艺评定试验及生产实践,确定了紫铜T2与不锈钢0Cr18Ni10Ti相焊时,采用与不锈钢、紫铜无限固溶的镍基焊接材料进行手工钨极氩孤焊的方法,用制定的工艺规范参数进行施焊,有效地改善了焊缝金属的力学性能,避免了铜的渗透裂纹的出现,获得了满意的焊接接头质量.证明所确定的焊接材料及焊接工艺是合理、可靠的.     

Z/M对RFCC催化剂反应性能的影响

以稀土超稳Y型分子筛和拟薄水铝石为主要原料制备了重油催化裂化(RFCC)模型催化剂,通过N 2物理吸附和高级裂化评价装置研究了水热减活RFCC模型催化剂中Y型分子筛与基质比表面积之比(Z/M)及其对催化裂化反应性能的影响。结果表明,拟薄水铝石含量越高,Y型分子筛抵御高温水热破坏的能力越差,Z/M越小。拟薄水铝石质量分数为30%时,水热减活后分子筛比表面积仅为减活前的28.3%,Z/M仅为0.8。拟薄水铝石含量不仅影响催化剂的水热稳定性,还影响催化剂的形貌。拟薄水铝石含量越高,催化剂微球形貌规整性越差,当其质量分数为30%时,催化剂微球表面不仅产生了大量的孔洞,还出现了许多裂纹。随着模型催化剂Z/M下降,目标产物液化石油气和汽油产率之和逐渐降低,轻循环油产率升高,焦炭选择性变差。     

焊后热处理对双相钢焊条电弧堆焊层组织性能的影响

双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占一半且兼有两相组织特征.它保留了铁素体不锈钢强度高、导热系数大、线膨胀系数小、耐点蚀,缝蚀及氯化物应力腐蚀性能的特点;又具备奥氏体钢不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点.通过对2209型双相钢焊条电弧堆焊层的在焊态及焊后经过690℃下不同时间的热处理态后堆焊层的组织和性能进行了试验.试验结果表明,经焊后热处理的堆焊层,铁素体含量降低、力学性能下降、硬度增高、腐蚀性能下降,这主要是由于堆焊层经热处理后,未能保持适当的相比例和σ相的析出,导致堆焊层的力学性能和耐蚀性能下降.     

12Cr2Mo1R(H)钢大直径封头拼接焊缝金属的性能分析

通过对12Cr2Mo1R(H)钢大直径封头采用埋弧焊方法拼接,封头在热成形后,经正火+回火恢复材料性能热处理和焊后退火处理,焊缝金属力学性能和抗回火脆化性能均能满足工程要求,通过对封头制造过程的见证试件检验,表明该制造工艺的应用是可行的。     

超级双相不锈钢的焊接工艺评定及应用

进行了超级双相不锈钢的手工电弧焊、手工钨极氩弧焊以及模拟封头热成形、经固溶化热处理的手工电弧焊的对接焊缝焊接工艺评定和产品的施焊,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺和热成形工艺正确合理。     

氧化铝-氧化锆复合载体制备碳二前加氢催化剂的性能评价

利用氧化铝(Al2O3)-氧化锆(Zr O2)复合载体,采用等体积分布浸渍法制备碳二(C2)前加氢催化剂,对其孔结构及表面酸性进行了表征,并在实验室100 m L C2加氢反应器上评价其加氢性能。结果表明,所制备催化剂呈特定双峰孔径分布,孔径分布在80~150 nm,160~400 nm,相应的最可几孔径分别为110,280 nm;表面总酸量为22.023 mmol/g;在反应器入口温度为68℃的条件下运行500 h,与同类型进口催化剂相比,所制备催化剂床层温升降低了4℃,乙炔转化率、乙烯选择性、丙炔及丙二烯(MAPD)转化率分别高出4.2,2.0,1.0个百分点,MAPD选择性降低了2.0个百分点,绿油及焦炭生成量均较低。     

热处理规范对Cr-Mo钢焊接头力学性能的影响

高温、高压加氢反应器是加氢裂化和加氢脱硫装置的核心设备,现今大多采用Cr-Mo钢材料,最常采用2.25Cr-1Mo钢.尤其是其中的热壁加氢反应器壳体绝大部分都采用该钢制造.随着冶炼技术的不断发展,这种钢的纯洁性、匀质性、抗氢性能、抗回火性能和综合力学性能也在不断提高和改善,12Cr2Mo1R(H)钢在我国压力容器制造已得到广泛应用,通过对12Cr2Mo1R(H)钢的不同规范的焊后热处理,分别检验经三种热处理规范后该钢的焊接接头性能,结果表明三种热处理规范均能满足技术要求,由于产品制造中实际热处理温度有一定的温差,建议采用690℃焊后热处理规范,可保证获得合格的产品性能.     

甲醇装置用16MnDR低温钢的焊接

低温容器的生产,不仅要求钢材有良好的低温性能,而且要求经过焊接、热处理等加工过程后,焊接接头性能也要保证低温使用要求。因此焊接材料的选择、焊接工艺规范对性能的影响以及焊后热处理规范的确定等都十分重要。进行16MnDR低温钢的焊条电弧焊、埋弧焊,焊后经消除应力处理后进行焊接工艺评定,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺和热处理工艺正确合理。