疲劳损伤件中温热等静压后的疲劳性能试验研究

对40Cr调质试样先进行了0.6N(N为全寿命）拉-拉疲劳试验，再中温热等静压，在随后的继续拉-拉疲劳试验中，发现其数据分散度降低，疲劳寿命大幅度提高，经分析，认为其主要原因是，中温热等静压使试样表面硬度增加，残余压应力提高，约束并减缓了随后继续疲劳试验时损伤区微裂纹的发展。     

从电阻变化规律看疲劳损伤件中间退火最佳时机

40Cr调质试样在低周应变拉-拉疲劳试验及随后的中间退火过程中,经电阻测量,发现电阻增加率下降最为明显时,即从组织损伤为主将开始发展到几何损伤为主阶段之机,是中间退火最佳时机,具有修复延寿最好效果.     

用夏比冲击试验评估低周疲劳损伤程度

损伤力学给予我们评估材料的损伤程度及预测剩余寿命以有力的理论依据和手段。但是 ,评估材料损伤程度的损伤参量的确定却是比较困难的。人们对疲劳过程中材料的微观组织结构变化已进行了大量的表象的研究 ,但是这些变化与材料损伤程度之间的关系却是不很明确的 ,特别是由驻留滑移带转化为微观裂纹这一阶段。作者采用不同程度的低周疲劳后再进行冲击试验的方法 ,可以从冲击试验的载荷 挠度曲线及扫描电镜断口照片上清晰地看到随着低周疲劳损伤程度的增加 ,沿晶断裂及二次裂纹的百分数增加 ,并且由此导致了撕裂功的增加。所以 ,对于低周疲劳损伤程度的评估 ,可以用冲击韧性试验再配合以扫描电镜断口分析的方法来获得。     

包申格效应对板料与成品管屈服强度与屈强比的影响

探讨微合金化高强度控轧钢板在制管过程中由于塑性弯曲变形所引起的包申格效应，以及这种效应对屈服强度和屈强比的影响。试验发现包申格效应导致屈服强度降低，应变硬化指数明显分为两个阶段。板与管相比，屈强比无明显改变。这些结果对管道建设业主和制板钢厂均有参考价值。     

不同类型过载下Ⅰ型疲劳裂纹的扩展行为

研究了Ⅱ、Ⅲ型过载对Ⅰ型疲劳裂纹扩展行为的影响并与Ⅰ型过载进行比较．结果表明：单周Ⅱ、Ⅲ型过载也延迟了其后的Ⅰ型疲劳裂纹扩展，但作用程度小于Ⅰ型过载；过载延迟效应随过载时基础载荷的降低和过载比的加大而增强，在近门槛区过载表现为疲劳裂纹扩展停止、疲劳门槛提高，在高基础载荷过载时疲劳裂纹则延缓、减速扩展．过载延迟行为主要由裂尖尾迹塑性诱导裂纹闭合和裂尖附近残余压应力状态引起。     

油(气)管用钢板的包辛格效应

研究了输油（气）管用X70、X80钢板在不同的应变类型（轴向加载和弯曲加载）、不同预应变量和不同反向应变量下所导致的应变抗力的减小（称为包辛格效应，简称BE），并探讨了影响钢板BE的主要因素。结果表明：强度较高的X80钢比强度较低的X70钢有较大的BE，说明材料的形变硬化能力影响到BE的大小；预应变量和反向应变的大小都对BE有显著的影响。弯曲加载方式引起试样横截面上弹、塑性应变分布的不均匀性，在反向应变时产生的宏观残余应力对BE也有不可忽视的影响。     

试制X80输油气管线钢的包申格效应研究

研究某厂试生产的X80输油气管线钢的显微组织结构和常规力学性能。该钢板以针状铁素体组织为主 ,晶粒 12级。采用四点弯曲方法 ,模拟制管工艺进行钢板的包申格效应研究。在屈服变形阶段 ,随预变形量的增加 ,由包申格效应导致的屈服强度损失单调的增加 ,此现象与屈服过程中 ,钉扎位错的脱钉 ,形成大量有方向性的可动位错有关。按API标准 ,从试制的 610mm× 7.9mm螺旋钢管取样进行测试 ,结果发现钢管由包申格效应导致的屈服强度损失 ,除卷板头部和尾部略高外 ,沿板长平均在 5 5MPa至 75MPa之间。包申格效应的影响不可忽视     

中板四辊轧机万向接轴叉头失效分析及设计

对中板四辊轧机主传动万向接轴叉头断裂进行了失效分析，提出一种新的结构设计方案。     

从电阻变异规律分析疲劳损伤件中温热等静压效果

本文采用直流双臂电桥、QJ-55型高精度仪器,对40Cr调质试样及经过一定疲劳损伤后,分别进行电阻测量,并在试验中途进行中温热等静压,检测电阻的变化和测定剩余疲劳寿命.结果发现疲劳损伤试样经中温热等静压后,电阻有所降低,再继续疲劳试验时,电阻增加趋势变得缓慢.表明中温热等静压减轻了试样疲劳损伤程度和继续疲劳试验时减缓了疲劳损伤程度的发展趋势,从而大幅度提高了疲劳寿命.     

螺旋缝埋弧焊管的水压和稳压试验及残余应力

对外径 660mm、壁厚 7 1mm国产内胀成形X60钢级螺旋缝埋弧焊管的未水压、水压后和稳压后 3种管段样品 ,用机械切割应力释放法进行了内外表面残余应力的测试。试验结果分析表明 ,油气输送管出厂前的水压试验以及油气管道施工完毕后的稳压试验均会使螺旋缝埋弧焊管内外表面总体残余应力分布趋于均匀 ,并且明显降低内表面残余应力 ,特别是对呈残余拉应力的焊缝区域作用更大。研究分析认为 ,把我国螺旋缝埋弧焊管水压试验压力从 0 9SMYS提高到1 0SMYS ,甚至接近焊管屈服强度 ,可消除或降低螺旋缝埋弧焊管有害的残余拉应力。