不同稀土元素添加量对K465合金微观组织与力学性能的影响

利用金相技术和扫描电镜(SEM)观察分析了稀土元素(Ce+Y)含量对K465合金微观组织的影响,并测试了合金的室温瞬时拉伸性能和高温持久性能。结果表明:(Ce+Y)含量为0.03%(质量分数,下同)的合金碳化物变质处理后形态良好,高温持久性能大幅提高;(Ce+Y)含量为0.06%的合金枝晶间区大块γ′相的边缘析出富(Ce+Y)相,从而使合金的持久性能明显下降。     

第二代定向凝固镍基高温合金的微观结构研究

采用真空感应熔炼和定向凝固重熔铸造技术,制备了与第一代单晶合金蠕变性能相当的第二代定向高温合金.进行热处理后,测试了合金力学性能,并利用扫描电镜观察了合金微观结构.研究结果表明,合金的高温持久性能与其微观结构关系紧密.由于Re的加入,使合金枝晶杆γ′相尺寸细小而稳定,因而导致高温持久性能随着Re含量的增加而大幅度提高.     

高温结构用Ni3Al基双相合金IC10的研究

本文采用定向凝固技术制备了Ni3Al基双相合金IC10,并测试了该合金的各种性能.同时采用金相、SEM等测试手段分析了合金的微观结构.结果表明,该合金不仅具有很高的室温塑性和高温持久强度,而且抗氧化、抗腐蚀性能良好.     

铼对定向合金组织和性能的影响

以一种定向合金为基础成分，加入不同含量的Re，采用定向凝固工艺浇注性能试棒，通过SEM研究了含Re合金的微观组织特征及Re在不同相中的分布情况，比较了不同Re含量的室温拉伸和高温持久性能。研究结果表明：通过加入Re可以有效提高合金的室温拉伸屈服强度和高温持久寿命，但室温和高温塑性有所降低。加入Re后合金的铸态组织变化不大：γ γ′共晶相数量随Re含量的增加而略有增多，并且尺寸变小。Re主要分布于γ基体中，在强化相γ′中的分布很少，并通过在γ基体中阻碍位错运动有效提高合金的高温强度。     

TiB2质点强化NiAl基合金的组织和性能

研究了铸造方法制备TiB2质点强化NiAl基合金的组织,TiB2质点是在浇注过程中按化学计量加入Ti和B元素一次反应生成的。研究发现,TiB2质点在基体中的分布与试样的状态有关,且在各相中呈不同形态。质点和界面结合较差,没有取向关系。均匀细小的TiB2质点可以提高800℃的中温性能,但对超过1000℃的高温性能无明显影响。     

关于“铸造高温合金显微疏松评定方法”和“铸造高温合金晶粒度评定方法”两项航标的说明

对<铸造高温合金显微疏松评定>和<铸造高温合金晶粒度评定>两项航标的编制背景、取样、主要技术内容作以说明,供标准使用者参考.     

定向铸造Ni_3Al基合金IC6的中温蠕变行为

本文测定了ＩＣ６合金在９９３－１０７３Ｋ，７７４一８７４ＭＰａ下的蠕变曲线，利用ＴＥＭ技术观察了蠕变各阶段试样的微观组织，发现不同面上的层错交互作用形成的面角位错控制中温蠕变速率。     

硼在Ni_3Al基合金IC－6中的作用

研究了硼对定向凝固Ｎｉ３Ａｌ基合金ＩＣ－６铸造性能和高温持久性能的影响。试验结果表明：适当增加硼含量可以减少疏松的产生，降低合金的裂纹倾向性，但硼含量增加过多会使合金中析出条状的硼化物，降低合金的高温持久性能。     

时效温度对K77合金组织和性能的影响EI

研究了不同时效温度对铸造镍基高温合金 K 77的组织和性能的影响 ,结果表明 ,在三种温度时效过程中 ,均发生不同程度的碳化物反应 ,时效温度越高 ,反应越剧烈 ,生成的 M2 3 C6 颗粒及γ′越多。比较三种时效温度下合金的高温持久性能 ,在 76 0℃时效时 ,持久寿命逐渐降低 ,而在 815℃、 870℃时效时 ,持久寿命有所提高 ,这种现象与 M2 3 C6 及 γ′相的共同强化作用有关。     

定向铸造Ni3Al基合金的IC6的中温蠕变行为

本文测定了ＩＣ６合金在９９３－１０７３Ｋ，７７４－８７４ＭＰａ下的蠕变曲线，利用ＴＥＭ技术观察了蠕变各阶段试样的微观组织，发现不同面上的层错交互作用形成的面角位错控制中温蠕变速率。