定向凝固镍基高温合金的塑性变形与γ′相中的位错结构

本文利用透射电镜观察了定向凝固高温合金DS Rene80在拉伸及蠕变时的位错亚结构。试验结果表明:在低于760℃拉伸时,切割γ′粒子的是在{111}面上夹有APB的(1/2)〈110〉位错对。在不低于760℃拉伸时,切割γ′粒子的是在{111}面上夹有超点阵内禀层错(SISF)γ(1/3)〈112〉不全位错;这些不全位错在大应力的作用下于{111}面上将分解为一根(1/2)〈110〉螺位错和一根(1/6)〈112〉刃位错,并在其间夹有一个APB。在760℃,618MPa条件下蠕变时,切割γ′粒子的是在{111}面上夹有SISF的(1/3)〈112〉不全位错;这些不全位错此时不分解。与此同时,亦有(1/2)〈110〉位错对切割γ粒子。在980℃,190MPa条件下蠕变时,则无γ′粒子被切割的现象。在760℃,618MPa及980℃,190MPa条件下蠕变至第二阶段时,在γ/γ′界面上都形成了二维位错网络墙,墙上位错的攀移是合金形变的控制因素。第二阶段蠕变速率(ε)与立方γ′粒子的尺寸(α)和体积分数(V_f)的关系符合ε∝α/V_f~(2/3)     

PLASTIC DEFORMATION AND DISLOCATION STRUCTURE IN γ'-PHASE OF A DIRECTIONALLY SOLIDIFIED Ni-BASE SUPERALLOY

本文利用透射电镜观察了定向凝固高温合金DS Rene80在拉伸及蠕变时的位错亚结构。试验结果表明:在低于760℃拉伸时,切割γ′粒子的是在{111}面上夹有APB的(1/2)〈110〉位错对。在不低于760℃拉伸时,切割γ′粒子的是在{111}面上夹有超点阵内禀层错(SISF)γ(1/3)〈112〉不全位错;这些不全位错在大应力的作用下于{111}面上将分解为一根(1/2)〈110〉螺位错和一根(1/6)〈112〉刃位错,并在其间夹有一个APB。在760℃,618MPa条件下蠕变时,切割γ′粒子的是在{111}面上夹有SISF的(1/3)〈112〉不全位错;这些不全位错此时不分解。与此同时,亦有(1/2)〈110〉位错对切割γ粒子。在980℃,190MPa条件下蠕变时,则无γ′粒子被切割的现象。在760℃,618MPa及980℃,190MPa条件下蠕变至第二阶段时,在γ/γ′界面上都形成了二维位错网络墙,墙上位错的攀移是合金形变的控制因素。第二阶段蠕变速率(ε)与立方γ′粒子的尺寸(α)和体积分数(V_f)的关系符合ε∝α/V_f~(2/3)     

热处理对定向凝固合金DZ-80组织和性能的影响

抗燃气腐蚀合金通过定向凝固提高高温强度具有重要的意义。本研究基于不同固溶和时效处理试验发现,固溶温度选择1180～1200℃、时效温度选择1070～1090℃。可获得最佳组织状态,初生γ′溶解充分、二次γ′析出最细小、间距最短、γ-γ′基本消除,可获得最高的持久性能数值。DZ-80合金的中温持久寿命比Rene′80合金提高1倍,高温持久寿命提高1/3。     

弱束技术在分析高温合金蠕变过程中位错亚结构方面的应用

为了探讨高温合金D SRene80在第二阶段蠕变过程中的蠕变机理,利用弱束技术对其位错亚结构进行了分析。把蠕变至第二阶段的试样经切割、研磨后、用双喷抛光法制成电镜观察用薄膜,电解液为5％过氯酸冰醋酸溶液,电压为100V,温度约30℃,制成的薄膜用JEM—100C(X)透射电镜进行观察,工作电压为100kV。用