液态铸轧低碳钢板的研究

本文研究了液态铸轧钢板新工艺,在实验室和工业生产条件下铸轧低碳钢板获得成功。并利用铸轧低碳钢板制成农具和日用五金。通过系统的工艺研究,掌握了稳定成型的工艺参数和生产过程;通过对铸轧低碳钢板的组织、热处理制度和力学性能的研究表明:铸态组织为不均匀晶粒和魏氏组织,其性能较为硬脆,经退火和“周期处理”后晶粒细小且均匀,珠光体形态规则,分布均匀,综合性能基本合格。铸轧钢板经900～950℃、10～30%热轧,不仅改善表面质量和板厚精度,而且其力学性能达到传统方法生产的 G3钢板的性能要求。     

激光熔覆Stellite硬面合金扫描速度对相组织和耐磨性的影响

本文报导应用横流式连续CO_2激光器,采用不同激光扫描速度,对熔覆Stellite 12钴基硬面合金的合金层的相组成、微观组织结构对耐磨性和显微硬度影响的研究结果。表明:(1)激光熔覆合金层是由过饱和的γ(Co,Cr)基体相和复杂的六方M_7C_3碳化物相所组成(2)在其他参数不变的情况下,随激光扫描速度的提高,γ(Co,Cr)基体相过饱和度增大,而析出的碳化物含量减少,因而合金层的硬度升高,耐磨性有所下降;而降低激光的扫描速度,碳化物M_7C_3析出增加,有利于提高合金层的耐磨性、因此碳化物M_7C_3析出量是提高耐磨性的主要因素,而增加基体相γ(Co,Cr)的过饱和度则是硬度提高的主要因素     

热连轧多道次精轧变形抗力的模拟研究

本文对9种不同含碳量的低碳钢进行热变形模拟研究,在Formasterpress热加工模拟试验机上,进行了精轧七道次变形抗力的试验研究,并按动态软化和静态软化的热变形理论对多道次精轧变形抗力的规律进行了讨论。     

10Ti钢高温变形流变应力模型及晶粒大小变化

用热模拟试验机在１１５０￣８５０℃变形温度、６０￣０．１ｓ＾－１变形速率条件下对１０Ｔｉ钢做恒温单道次压缩实验。得到变形激活能４２０ＫＪ／ｍｏｌ，应力指数１２和峰值前流变应力数学模型及临界应变、流变应力、峰值应力与Ｚ参数关系。随变形温度升高，应变速率下降，晶粒大小呈上升趋势。得到动态再结晶晶粒大小与Ｚ参数关系。     

Nb,Ti微合金钢热变形的动态模拟变形抗力模型

本文报道 Nb,Ti 微合金钢的热变形动态模拟变形抗力模型。在试验中用热加工模拟试验机进行高温压缩试验,其变形温度为1123—1423K,变形速率为0.1—60s~(-1)。结果表明,在峰值以前该钢种的流变应力数学模型为:σ=5.99.ε~(0.167)·(?)~(6.47×10~(-5)·T)·exp(4064/T)。形变激活能(Q)为444 kJ/mol,β系数为0.080。峰值应力(σ_p),临界应变(ε_c)和温度补偿应变速率参数(Z)之间的关系分别为:σ_p=12.56·lnZ-391.8;lnε_c=0.157·lnZ-7.39。     

Nb,Ti微合金钢热变形的动态模拟变形抗力模型

本报道Ｎｂ，Ｔｉ微合金钢的热变形动态模拟变形抗力模型。在试验中用热加工模拟试验机进行高温压缩试验，其变形温度为１１２３－１４２３Ｋ，变形速率为０．１－６０ｓ＾－１。结果表明，在峰值以前该钢种的流变应力数学模型为：σ＝５．９９．ε＾０．１６７·ε＾（６．４７×１０＾－５·Ｔ）·ｅｘｐ（４０６４／Ｔ）。形变激活能（Ｑ）为４４４ｋｊ／ｍｏｌ，０β系数为０．０８０。峰值应力（σｐ），临界应变（εｃ）和…     

Cr25Ti铁素体钢转动形核的动态再结晶机制

在1100℃和应变速率5×10~(-2)s~(-1)条件下对Cr25Ti铁素体钢进行热变形模拟试验,有动态再结晶发生.在变形早期有少部分晶界形核,随后均匀形核.较强的动态回复促使形成大量完好亚晶,变形诱发亚晶转动和亚晶界合并形成新晶粒.观察到原晶粒中的亚晶不断倾转弯曲或扭转形成再结晶晶粒间的位向关系.这表明此合金动态再结晶的形核方式与某些矿物类似,主要以应变诱发亚晶逐渐转动而均匀形核.这种较大程度的不同时性形核,使动态再结晶的应力峰不明显.     

球墨铸铁的可塑性的研究

为了确定球墨铸铁的可塑性,曾进行了铸态和铸态经墨化热处理后的球墨铸铁在不同温度下的抗张试验、抗压试验、冲击弯曲试验、冲击抗张试验、撚扭试验、顶锻试验和小型压延试验庑┦匝橹赋?球墨铸铁的最好热加工温度范围随着应力体系和加工速度的不同而略有不同,但一般介于700℃和1100℃之间。在此温度范围内球墨铸铁能够耐受的最大加工量依所受的应力体系而有相当大的差別。在张应力作用下,此最大加工量介于28—57.6%之间,在主要为压应力作用下,介于58.5—72.9%之间;在小型压延试验中,其最大加工量则介于38.6—44.3%之间。最大加工量亦受速度的影响:实验室的试验指出,球墨铸铁在比较低速下加工有较高的塑性。在比较接近生产的条件下的试验结果指出:顶锻试验和小型压延试验给予最靠近生产试验结果的数值。冲击弯曲、冲击抗张、顶锻试验和小型压延试验给予比较明确的最好热加工温度范围,其他试验则不能给予很明确的结果。如果采用了测压仪、小型压延试验,还可以提供变形阻力的资料。试验结果指出:球墨铸铁在压应力作用下比在张应力作用下有较大的强度和塑性;其中温变脆温度依试验速度的变化而在200°—650℃之间变化,根据变形阻力和变脆温度范围的变化可以比较肯定地认为这是一种蓝脆的现象。     

亚动态再结晶的软化及临界晶核尺寸

根据形核热力学理论,分析了亚动态再结晶形核的热力学过程,导出亚动态再结晶的临界形核尺寸和形核功均小于动态再结晶的临界形核尺寸和形核功的结论。在变形温度1100℃和变形速率5×10~(-2)s~(-1)条件下对 Cr25Ti 铁素体钢进行双道次热模拟试验,试验验证了上述结论。由于动态再结晶组织中尺寸为 n~*′≤n相似文献   

16Mn钢热变形流变应力模型及晶粒大小

利用热变模拟试验装置，在850-1150℃变形温度，0.1-60 s^-1变形速率条件下，16Mn钢单道次压缩试验得到热变形的流变应力模型为a=4.4^e0.158 e^7.22×10^-5T exp(4383/T)形变激活能Q为366 kj/mol，应力指数n为9.56。＞900℃出现明显的动态再结晶，应力一应变曲线呈单峰状；＜850℃出现动态回复。流变应为a、峰值应为ap、再结晶晶粒大小与Z参数呈线性关系a(c=0.2)=3.67Z^0.098;an=2.9Z^0.11;Dr=1.5.13Z^-0.046。