SOLID SOLUBILITIES OF Ce AND Nd IN α-Fe

<正> 一、前言 稀土在Fe中的固溶度是长期争论的问题。曾报道Ce在Fe中固溶度为0.4wt-％(81.5—1015℃),0.35—0.4wt-％(<600℃);La≯0.1at.-％(共晶温度下),0.085—0.09,0.2wt-％(室温)和0.4—0.5wt-％(高温),0.11wt-％(室温);     

斜方的YBa_2Cu_3O_y超导物质的指标化

用X射线衍射仪记录法,按Lipson程序对斜方晶系的怒导物质YBa_2Cu_3Oy,进行晶面指数的标定。首先Lipson标定程序是对全部的反射线求出1/d~2的差值(或sin~2θ的差值),这些差值含有(nk00)、(0nk0)、(00nl)、(0kl)、(1kl)、(2kl)和(hkl)、(2h2k21)等晶面的一些1/d_2值。从这些差值中去寻找(100)、(010)和(001)晶面的反射(它们不可能同时出现)。当它们被找到以后,则可按传统的斜方晶系面间距计算公式对每条反射线进行匹配。若匹配结果的误差在允许的误差范围内,则指标化完毕。反之要重新选择(100)、(010)和(001)晶面的q值,或者对所选择的三个晶面反射进行修正,直至得出令人满意的结果。     

稀土元素对60Si_2Mn钢相变动力学的影响

研究了稀土元素钕和混合稀土金属对60Si_2Mn钢相变动力学的影响,发现添加大于0.5%的稀土对钢的AC_3点、淬透性及过冷奥氏体等温转变曲线的贝茵体区均有明显影响,其中尤以钕的作用更为突出。少量添加时影响不大,淬透性稍有下降。     

稀土—鈷磁体器件評述

概述了迄今为止稀土—钴永磁体的应用情况。应用的要求和自前及即将在市场上有商品供应的各类稀土—钴永磁体的性能互相间是有联系的。讨论了几种采用稀土永磁体的商业上成功的设计实例,叙述了在这些方面应用稀土永磁体之所以经济的理由。现正处于发展阶段的应用领域包括那些只能采用稀土永磁体的部门和另一些用它们来取代老型号磁体的部门,以期在改善设备性能与可靠性,简化生产、降低系统成本和提高运行效率等方面获得重大进展。从原材料、特别是钐的供应限制,及由于金属钴的短缺和随之而来的钻价暴涨的角度,探讨了实现上述目标的前景。展望了采用稀土磁体代替其他磁性材料及电磁器件的前途。略论进一步改进稀土永磁体材料及磁体生产工艺的可能性,以及它们与装置设计之间的关系。为了维持稀土永磁体应用发展的局面,迫切要求有更多的稀土磁体产品投入市场。     

Lu_6Fe_(23)和 Lu_6Fe_(23)H_8的磁性及~(57)Fe穆斯鲍尔效应

立方化合物 Lu_6F_(23)(a=11.936)吸氢,产生了组成为 Lu_6Fe_(23)H_6的三元氢化物(a=12.072)。吸氢使饱和磁化强度稍有增加,相当于每个Fe 原子磁矩由1.54μ增大到1.64μ。~(57)Fe 穆斯鲍     

铝一稀土二元系相图

一、Al—La系图1是[1]中提出的Al—La系相图,并将LaAl_4修正为LasAl_(11)[2]。除[1]所报导的结果外,[3]指出LaAl_2及LaAl_4分别在1414~0及1222℃同份熔化;[4]最早提出的富Al端共晶点位于640～642℃,2.5     

Ce和Nd在α-Fe中的固溶度

一、前言稀土在Fe中的固溶度是长期争论的问题。曾报道Ce在Fe中固溶度为0.4wt-％(81.5—1015℃),0.35—0.4wt-％(<600℃);La≯0.1at.-％(共晶温度下),0.085—0.09,0.2wt-％(室温)和0.4—0.5wt-％(高温),0.11wt-％(室温);     

鉄—稀土二元系相图

鉴于合金系相图在科研生产中的实用意义,本刊从1981年起,将以一定篇幅,从稀土—过渡金属系开始,陆续系统地刊登有关稀土合金系相图资料,供广大稀土工作者参考。     

防止腐蚀破坏的铝 稀土涂层

铝—4%混合稀土金属的扩散涂层,延长了被指定用于化工设备和热处理炉上的合金的使金用寿命,改善了抗渗碳和抗硫化物侵蚀的能力。在许多高温石油化工及冶金过程中经常遇到含硫或渗碳的气体环(土井)。合金钢的设备零件的腐蚀破坏并不少见。例如,在火焰加热器中使用的管辺[如热解和氢气脱硫进料炉及氢气去烃烷反应田炉]和热处理炉零件的使用寿命,都由于它们抗硫侵蚀     

镁—稀土二元系相图

一、Mg—La系图1以[1]总结[2—5]而提出的Mg-La相图为基础,对富Mg[6]及富Lg区[7]作了修正,将LaMg_9[6]确定为La_2Mg_(17)[8]。原认为在以766℃上,15—37at·%La