钛合金的设计方法及其研究进展

根据选材判据的变化和钛合金发展重点的转变,综合评述了钛合金成分设计方法及其关键问题,提出了钛合金痧组织和工艺设计的概念及方法,从成分和组织工艺两方面分析了钛合金的设计思想及设计准则,并指出了钛合金研究的发展方向.     

钛合金断裂韧性与屈强差的关系初探

研究了近α型TA15，α β型Ti6Al4V及亚稳定β型TB83种钛合金断裂韧性与屈服强度、强度极限的关系，提出了屈强差的概念。结果表明：屈强差增大，断裂韧性增加，且对Ti6Al4V和TB8两者之间有线性关系；β热变形或β热处理是提高屈强差和断裂韧性的有效方法。     

变形温度对TA15合金组织的影响

研究了镦粗变形温度对TA15合金显微组织的影响.当镦粗比为2时,β区变形的镦粗试样为片状组织,在剧烈变形区和自由变形区,1080℃变形时β晶粒的动态再结晶程度比1030℃高,再结晶后的β晶粒尺寸为50-700 μm;α+β变形镦粗试样的显微组织为过渡型组织,由于变形在断面上分布的差异,难变形区和剧烈变形区及自由变形区组织差别较大.     

热轧工艺对Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金显微组织和拉伸性能的影响

研究了热轧温度、变形程度对Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金显微组织和拉伸性能的影响.结果表明通过对热轧工艺的调整,可以使合金的强度、塑性在较大范围内变化.两相区变形可获得良好的塑性;β区变形能保证合金较高的强度;一火β区变形+ 一火两相区变形可获得较好的强塑性配合.     

BT36高温钛合金的成分特点及组织研究

采用金相观察和扫描能谱分析的方法,测定了BT36合金的α+β/β相转变温度和组织中不同区域的成分.结果表明:BT36合金的α+β/β相转变温度为980℃.其轧棒经过两相区热处理可获得等轴组织,同时存在片层状的β转变组织.经测定,与周围等轴基体相比,片层中Al含量偏低,而Mo、W含量偏高,这是由于合金在熔炼时合金元素没有得到充分地均匀化.     

电子束冷炉床熔炼(EBCHM)技术的发展与应用

本文系统总结了电子束冷炉床熔炼(Electron Beam Cold Hearth Melting-EBCHM)技术近四十年的发展脉络。详细介绍了电子束冷床炉熔炼的各主要方面,包括电子枪的改进,冷床炉结构演变和功能扩展以及消除钛合金冶金缺陷的独特优势、电子束冷床炉熔炼科学技术应用现状及当前的主要研究方向等。指出近年来EBCHM技术在钛及钛合金工业生产中的应用持续稳定增长,除了钛的废料回收,消除钛的冶金缺陷提高合金质量,满足航空发动机转动部件要求,是主要的推动因素。可为广大钛冶金、材料应用工作者和设计人员提供有价值的参考。     

TC11钛合金叶片上亮条和暗条的性质及控制

对TC11钛合金叶片上发现的亮条和暗条的性质进行了分析,并提出了减少或消除亮条和暗条的解决措施.结果表明,亮条一般为富钛偏析或富铝偏析;暗条一般为叶片锻造时形成的应变线,也有情况下为富β稳定化元素偏析.叶片上的偏析性质的亮条和暗条一般与钛合金铸锭熔炼过程有关,为了消除或减少偏析,应加强配料选择、电极制备、合金熔炼等工艺的控制,并注重各工序间的质量检验.叶片上属于锻造应变线的暗条可通过调整叶片锻造和热处理工艺参数来减轻或消除.     

显微组织对TA15合金疲劳性能的影响

研究了显微组织对TA15合金疲劳性能的影响.片状组织、双态组织的S-N曲线在1×106-2×106寿命处相交.在低循环区域(LCF),双态组织的疲劳强度优于片状组织;在高循环区域(HCF),片状组织的疲劳极限高于双态组织.     

Ti_3Al基合金超塑形变的微观观察

Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ（ａｔ．－％）合金在９００－９８０℃温度范围和１×１０~（－３）Ｓ~（－１）拉伸速率下显示了良好的超塑性能，δ＝３８２％．其超塑形变受控于晶界滑动（主要为α_２／α_２晶界滑动），并协调以扩散、位错、位错环和层错机制．扩散协调机制表现为螺旋位错和割阶的攀移，位错协调制主要为的位错的滑移．位错环主要为的切变型位错环，并伴有少量的扩散切变型位错环．     

新型Ti-Cu系抗燃烧钛合金探索研究

研究了Ｔｉ－Ｃｕ系合金的微观组织、工艺特性和常规力学性能，认为该合金系是很有前途的。