石油焦原料性质及炭化工艺对活性炭性能的影响

从分析石油焦原料着手，考察了其热解特性、孔隙率和石墨化程度。由于石油焦结构致密，属易石墨化碳，因此用水蒸气法直接活化得到的炭质材料吸附性能差，其碘吸附值小于350mg/g。不同来源的石油焦由于组成不同，其活化性能也有差异。通过成型法，以金山石油焦为原料轻预炭化、预氧化和炭化，得到炭化料，再用水蒸气活化得到的活性炭的碘吸附值达800.40mg/g、亚甲蓝值达120.40mg/g。以独山子石油焦为主要原料制得的活性炭的碘吸附值与亚甲蓝值分别达871．58mg/g、100..67mg/g。     

从乙烯焦油生产针状焦的研究

比较了三种典型重质油（ＦＣＣ澄清油、乙烯焦油、减压渣油）在不同热转化反应条件下的反应特征；研究了原料油组成结构特点与热转化反应产物光学组织结构之间的关系；探讨了乙烯焦油不适宜直接作为针状焦生产原料的原因。根据研究结果，提出了由乙烯焦油生产针状焦的原料预处理方法及适宜的工艺操作条件，并进行了焦化实验验证，得到了低热膨胀系数的针状焦产品。     

自结合碳化硅

以碳化硅粉和石油焦粉为原料，通过硅熔融物浸润其混合物的方法制成了OTM-923型自结合碳化硅。这种十于料的特点是：在1400～1600℃时强度稳定，耐磨性、抗氧化性、化学稳定性及热稳定性均良好。它广泛用于机械制造、航空一航天技术等部门，其使用效果良好。     

新型内循环石油焦燃烧器烧焦管内颗粒流动特性

针对石油焦及其气化余焦的燃烧和流化特性,自建了冷态实验装置。以石英砂颗粒作为固体物料,常温空气为流化介质,在烧焦管内表观气速为3.07~6.63 m/s,颗粒循环强度为24.7~154.2 kg/(m2.s)的条件下,采用DDY型差压变送器和脉冲磷光颗粒示踪法分别测量了烧焦管内的床层轴向平均固含率分布和颗粒停留时间分布规律。结果表明,当表观气速为3.96 m/s时,随着颗粒循环强度的提高,烧焦管相同高度处平均固含率分布增大;当颗粒循环强度为106.5 kg/(m2.s)时,随着烧焦管内表观气速的提高,烧焦管整个高度上的平均固含率分布减小。烧焦管内颗粒的扩散由弥散颗粒扩散和颗粒团扩散组成。建立了烧焦管内床层轴向平均固含率关联式及颗粒的轴向扩散模型,模型的计算值与实验值能较好地吻合。     

石油焦燃烧污染物控制方法的探讨

文中通过在一热试验台上进行的高硫石油焦燃烧脱硫试验，讨论了燃烧温度、钙硫比和过量氧量等因素对SO2和NOx排放的影响，为工业应用高硫石油焦提供了理论和实践依据。     

以石油焦为燃料的玻璃熔窑蓄热室格子体配置

石油焦作为燃料使用对玻璃熔窑碱性格子体耐火材料具有一定的侵蚀作用.通过长期的实践摸索,在分析石油焦对碱性耐火材料侵蚀机理基础上,逐步形成了一套有效的玻璃熔窑蓄热室格子体耐火材料配置方案,取得了明显的经济效益.     

石油焦作燃料在2 500 t/d生产线的实践

石油焦作燃料在2 500 t/d生产线的实践     

不同活化剂对石油焦基活性炭孔结构的影响

以石油焦为原料 ,Na OH,KOH和 Na2 CO3 为活化剂制备活性炭 ,采用氮气吸附考察了不同活化剂对活性炭的比表面积、中孔和微孔孔径分布、孔容积及平均孔径等孔结构的影响 .结果表明 :KOH活化制备的活性炭包含 1 nm的微孔和 4nm的中孔 ,总孔容 0 .648cm3 /g,比表面积大 ;Na OH制备的活性炭以 1 nm的微孔为主 ,占总孔容 ( 0 .1 65 cm3 /g)的 98% ,平均孔径 1 .83nm;Na2 CO3 制备的活性炭以 4nm的中孔为主 ,占总孔容 ( 0 .1 43cm3 /g)的 68.5 % ,平均孔径 3.42 nm,比表面积小 .3种样品的孔径都呈现出多峰分布特征 .KOH和 Na2 CO3 活化制备的活性炭的 N2 吸附脱附曲线属于 型 ,Na OH活化制备的活性炭吸附脱附曲线属于 型 .     

煤焦浆气化炉用耐火材料的选择

采用回转抗渣法进行氧化锆砖、高纯刚玉砖、铬刚玉砖、86高铬砖和90高铬砖等不同材质耐火材料抗石油焦渣侵蚀能力的对比试验,并采用扫描电镜和X衍射等分析方法对侵蚀试验砖的显微结构进行了观察与分析,研究了不同材质耐火材料抗石油焦渣侵蚀能力的差异.结果显示:90高铬砖抗石油焦渣侵蚀能力最好,试验前后厚度几乎无变化;氧化锆砖最差,侵蚀厚度达14 mm;不同材质耐火材料抗侵蚀性能优劣的顺序为:90铬砖>85铬砖>铬刚玉砖>刚玉砖>氧化锆砖.     

高硫石油焦燃烧固硫基础性研究及工业技术的进展

本文概述了高硫石油焦固硫的基础性研究及工业上的最新进展。