44—50mm厚CF—62钢焊接冷裂纹敏感性评定

本文通过插销冷裂纹试验（定量试验），小铁研试验，窗形枸束裂纹试验及焊接热影响区最高硬度法试验等方法，对４４－５０ｍｍ厚ＣＦ－６２钢焊接冷裂纹敏感性进行综合评定，认为该钢抗冷裂性良好。并结合大型球罐的特点，提出防止冷裂纹产生的控制要点。     

30CrMo＆40CrNi钢焊接冷裂纹敏感性研究

对３０ＣｒＭｏ＆４０ＣｒＮｉ钢的焊接冷裂敏感性进行了研究,确定了采用手工电弧焊焊接３０ＣｒＭｏ＆４０ＣｒＮｉ钢的焊接材料。用透射电镜观察了ＨＡＺ组织的精细结构。结果表明,１００℃预热,２５０℃×２ｈ紧急后热影响区粗晶区可得到对防止冷裂纹有利的,以位错板条马氏体和下贝氏体为主,带有少量孪晶片状马氏体的显微组织。这不仅为评定３０ＣｒｅＭｏ和４０ＣｒＮｉ的抗裂性能提供了理论依据,而且对实际焊接生产具有重     

湘钢低焊接裂纹敏感性X610CF钢性能及工程应用

研究了低焊接裂纹敏感性07MnCrMoVR钢（简称X610CF钢）的力学性能、组织结构及其工程应用。通过对40mm厚钢板进行低温（-50℃）裂纹尖端张开位移试验（CTOD）,得出其a为0.12mm;在应变量为5％的情况下KK（-50℃）最低为260J,且时效敏感系数为14．6％。通过调质处理得出,X610CF系列钢在650～680℃时回火,保温时间（min）为钢板厚度的2．5～3倍时,可以得到最佳的强韧性匹配。结果表明,该钢具有较低的应变时效敏感性、优异的焊接性能和低温韧性,并且铜板的厚度≤50mm时焊前可不预热或稍加预热而不产生焊接冷裂纹,是制造大型压力容器（特别是低温和常温球罐）、水电站压力钢管的理想用材。     

大线能量低焊接裂纹敏感性压力容器用钢的性能

研制了一种大线能量低焊接裂纹敏感性压力容器用钢,研究了其力学性能、微观组织结构和焊接粗晶热影响区(CGHAZ)的微观组织结构特征及力学性能。结果表明：研制的新钢种集高强度(σs≥490MPa、σb≥610MPa)、高韧度(-20℃,Akv≥47J)、优异的焊接性能于一体,能够承受大线能量焊接(50kJ／cm),并具有低焊接裂纹敏感性。CGHAZ中弥散分布稳定的复合氧化物夹杂物促使针状铁素体的形成,针状铁素体的数量与输入线能量有关并显著影响CGHAZ的力学性能。     

CF-62钢球罐再次组焊的再热裂纹敏感性

运用焊接热模拟试验方法对两个服役了10 a的CF-62球罐再次组焊的再次裂纹敏感性及其对焊接接头使用性能的影响进行了研究与评价,以确定合适的焊后整体热处理工艺.结果 表明:该材料焊后热处理温度在600℃以上时有一定的再热裂纹敏感性,焊后热处理温度以545585℃为宜.     

A537CLImod低温钢球罐焊接裂纹的控制措施

通过对A537CLlmod钢材焊接性分析,确定了适当的焊接工艺,保证了焊接接头的低温冲击韧性,且有效地防止了裂纹。     

EH36-Z35钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性

通过经验公式和斜Y型坡口焊接裂纹试验研究了50mm厚EH36-Z35海洋工程用钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:由经验公式计算得出试验钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,且焊前预热温度在114℃时才能保证结构的安全性;由斜Y型坡口焊接裂纹试验得到15℃环境中焊前预热温度应高于125℃,5℃环境中焊前预热温度应高于150℃,试验结果与经验公式计算值接近;在-18～15℃低温环境中,预热温度相同与绝对湿度相近条件下,随着环境温度的降低,试验钢焊缝根部裂纹率增加,热影响区最高硬度升高;计算得到-18～15℃环境中试验钢的最大临界拘束应力为577MPa,而由斜Y型坡口焊接裂纹试验引入的拘束应力为588～1 695MPa,满足裂纹形成条件,导致裂纹产生并扩展。     

-50℃用15MnNiNbDR钢制低温乙烯球罐焊接质量控制

大型低温球罐的焊接一直是我国乙烯工业发展急需解决的关键技术,本文着重介绍了-50℃用15MnNINbDR钢低温乙烯球罐的焊接工艺及其质量控制技术,提出了预止15MnNiNbDR钢低温球罐焊接裂纹产生的相关措施,这对提高15MnNiNbDR钢的焊接质量与可靠性,解决石化企业低温乙烯球罐国产化问题具有重要的意义.     

3.5%Ni钢的插销冷裂纹试验研究

本文采用插销试验法评定3.5%Ni钢冷裂纹敏感性并与FG43铜的插销试验作了对比。试验结果表明:钢种、拘束应力和焊缝金属中扩散氢含量对冷裂纹的产生有一定的影响,但其影响程度不同。对3.5%Ni钢来说,冷裂纹敏感性较低,即使采用不烘烤的焊条施焊,其插销试验的临界应力也接近于钢材的屈服强度。     

B610CF—L2与JFE—HITEN610U2L钢焊接裂纹敏感性对比研究

B610CF—L2与JFE—HITEN610U2L同属ReL≥490MPa低温、低焊接冷裂纹敏感性高强钢。在同等条件下,对这两种钢的焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验,结果表明：其冷裂纹敏感性均较低,但具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性比后者稍低。从而为今后低温球罐的建造提供借鉴：     

9Ni钢球罐奥氏体焊缝裂纹在X光底片上的辨认及分析

９Ｎｉ钢球罐奥氏体焊缝裂纹在Ｘ光底片上的辨认及分析大庆石油化工总厂（１６３７１４）车成武１前言我厂３０万吨乙烯装置中有四台９Ｎｉ钢球形储罐，该球罐系由日本设计，由法国引进球体壳板，由国内安装、焊接和射线拍片检验。球罐公称体积１５００ｍ３，设计厚度为３...     

防止水下湿法焊接冷裂纹的措施

在焊道表面两侧作一空腔,利用焊接时的加热使水汽化,不仅使焊道而且使热影响区的冷却速度减慢。文章通过试验确定了最佳的空腔尺寸,此时可防止冷裂纹的产生。     

20CrMnMo钢渗碳空冷裂纹的原因及防止措施

我公司生产的变速箱减速器的齿轮、轴类零件,材料为20CrMnMo钢,在试制阶段发现,渗碳出炉空冷后,零件成批开裂而报废。裂纹均分布于零件表面,并与轴颈垂直纵向开裂,甚者沿齿轮齿顶角处脱落。对此开裂零件,我们进行了检验分析,并采取了有效措施。     

Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性

采用Ar-CO2气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性.结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm-1增加至20 kJ·cm-1或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm-1,预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09％.为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150～200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展.     

细晶粒高强度钢在氧气球罐上的应用(二)--焊接裂纹的试验研究以及开罐检查

介绍宝钢三期工程建设中开发的细晶粒高强度钢P460NL1在应用于氧气球罐之前，所进行的焊接裂纹试验研究和球罐运行三年后的开罐检查，试验结果表明：P460NL1钢不仅具有良好的抗冷裂纹能力。而且对再热裂纹不敏感，采用GJB606RH焊条建造的该钢球罐，经三年运行后开罐检查证明：球罐的总体焊接质量良好。     

宝钢开裂球罐的焊接修复(二)——球罐用钢的焊接工艺评定及焊接返修

围绕宝钢开裂4^#氧气球罐的焊接返修，论及15MnVNR的焊接性分析、焊接试验和为焊接返修所进行的焊接工艺评定试验。最终完成了4^#氧气球罐多处缺陷的焊接修复，并按期投入使用。     

奥氏体钢和珠光体钢焊接的裂纹研究

研究了珠光钢和奥氏体钢焊接的焊接裂纹问题,根据产生裂纹的特性,分析了产生裂纹的原因以及在工艺上消除裂纹的方法。     

在用球罐裂纹缺陷统计

球罐在使用过程中产生的缺陷形式多种多样,但在全面检验中发现,最为常见的缺陷形式是裂纹.通过对20台在役球罐全面检验中发现的裂纹缺陷进行统计,并按产生的部位进行了归纳.对球罐使用过程中需关注的部位,以及全面检验过程中需着重检测的部位提供了参考依据.     

16MnR钢MAG焊冷裂敏感性研究

采用插销试验、HAZ最高硬度试验和小铁研方法研究了16MnR钢MAG焊的冷裂敏感性,探讨了MAG焊的焊接条件对其冷裂的影响,试验表明该钢MAG焊具有优良的抗冷裂性能。