Cr13系不锈钢的固体氮碳共渗

Ｃｒ１３系不锈钢的固体氮碳共渗辽宁工学院（锦州１２１００１）东北输油管道学校锦州产品质量检验所谷志刚王荣吉白虹Ｃｒ１３系马氏体不锈钢是目前用量较大的不锈钢系列，可以进行热处理相变强化，具有较高的强度、硬度、耐磨性及耐蚀性，可以制造汽轮机叶片、阀体、紧...     

2Cr13不锈钢零件的氮碳共渗

我厂引进的英国“斯贝”航空发动机润滑油调节活门中共有３种２Ｃｒ１３（英国钢号为Ｓ６２）不锈钢零件要求进行氮碳共渗,其技术要求见表１。表１零件氮碳共渗技术要求名称渗层深度／ｍｍ表面硬度ＨＶ抗咬卡性能Ａ型架２号联杆３号联杆≥００５≥００５≥００５...     

精密齿轮气体碳氮共渗

精密齿轮气体碳氮共渗杭州制氧机厂（杭州３１０００４）杨芳儿，俞欣雄，赵仙祥，董朝晖增速机中的太阳轮与行星轮，精度为５级，模数为２，属于高精度、小模数齿轮。以前，齿面的硬化都是采用离子渗氮工艺，但是离子渗氮后齿轮精度下降，达不到５级要求。因此，我们提出...     

高铬不锈钢件的碳氮共渗

航空用高铬不锈钢零件应具备良好的强韧性、耐磨性和较高的疲劳极限，因而较多地采用碳氮共渗处理。本公司沿用前苏联工艺，采用液体碳氮共渗，按该工艺处理的高铬不锈钢零件表面会形成约0．05～0．15mm的黑色组织层，其厚度往往超过零件的加工余量，并区渗层容易生成裂纹，致使零件成批报废；且熔盐中含有剧毒的氰盐，严重威胁着人身安全，污染生态环境、水试验重点论证了气体碳氮共修的渗剂量、温度、时间和冷却方式等对渗层组织成分利性能方面的影响；分析了碳氮共渗工艺的渗层表面黑色组织和裂纹生成的原因及其防止措施。。试验条件及方…     

REⅢ型活化剂对氮碳共渗渗层性能的影响

研究了REI型活化剂对45^#、40Cr钢氮碳共渗的渗层硬度及深度的影响。结果表明：REⅢ型活化剂使渗层硬度和深度都得到了很大提高。     

3Cr2W8V形变氮碳共渗研究

研究了3Cr2W8V热模具钢形变-氮碳共渗后的组织和力学性能.结果表明,形变方式不同,体现出不同的形变硬化趋势.小形变量使渗层深度增加,形变量加大渗层深度减少.塑性变形对渗层的白亮层和脉状氮化物形态有一定程度的影响.断口分析发现较小的塑性变形会使渗层韧性有所改善.     

1Cr11Ni2W2MoV钢的离子渗氮

利用脉冲直流辉光等离子技术,对1Cr11Ni2W2MoV马氏体热强不锈钢进行不同工艺参数的离子渗氮。利用光学显微镜、显微硬度计、XRD对渗氮层的显微组织及硬度进行了分析。结果表明,在所选用的离子渗氮工艺参数下,1Cr11Ni2W2MoV钢渗层只由扩散层组成,渗氮温度≤560℃时,渗层主要由固溶N原子的α相组成,并伴有少量的γ'-Fe4N和CrN析出;随着渗氮温度的升高和渗氮时间的延长,固溶N原子的α相逐渐转变成γ'-Fe4N相,当处理温度达到590℃时,渗层主要由γ'-Fe4N和Cr N组成。离子渗氮后渗层的表面硬度较未渗氮前有显著的提高,在一定范围内,渗层的表面硬度和渗层深度都随着渗氮温度和渗氮时间的增加而增加,渗层硬度梯度分布也随着渗氮时间的延长变得平缓。     

0Cr18Ni9Ti不锈钢表面渗锆改性层的低温预氧化行为

对不锈钢基材、经渗锆处理及渗碳处理后的试样,在620 ℃静态空气中低温预氧化6 h的氧化行为进行研究。结果表明：预氧化后,不锈钢基材表面主要形成FeCr_0.29Ni_0.16C_0.06、Fe_0.64Ni_0.36、Fe₂O₃,出现较多深而宽的裂纹;渗Zr试样低温预氧化后表面主要为Fe₂O₃、ZrO₂,试样表面致密、没有出现大的裂纹;渗Zr+渗C试样,低温预氧化后表面生成物主要为ZrO₂,较渗Zr后更为致密,表面光滑且无孔洞与裂纹,基体与改性层结合牢固,抗高温氧化性能大为改善,试样表面的硬度约为2580 HV0.05,且由表及里试样硬度值呈梯度降低平缓。     

不同热处理制度下1Cr11Ni2W2MoV闪光对焊接头的组织与性能

针对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢开展闪光对焊试验,研究不同焊后热处理制度对其焊接接头组织和力学性能的影响。结果表明:采用闪光对焊方法焊接1Cr11Ni2W2MoV,能够获得优质的焊接接头。1Cr11Ni2W2MoV闪光焊焊态下焊缝组织为马氏体和少量的δ铁素体组织,焊接接头具有较好的拉伸性能,但塑性和韧性较差。经过淬火+回火热处理后组织表现为回火索氏体组织,焊接接头的抗拉强度、塑性和韧性等性能均得到改善。在1000℃油淬+570℃回火状态下,焊接接头具有良好的综合力学性能。     

5Cr15MoV马氏体不锈钢热加工过程碳化物析出

采用热模拟试验机对5Cr15MoV马氏体不锈钢热加工过程进行了模拟,并使用金相显微镜及物理化学相分析方法对热加工过程中的碳化物析出进行了分析。结果表明：与thermo-Calc热力学计算结果不同,热加工过程中在1100~1150 ℃之间,5Cr15MoV钢主要析出MC型碳化物,且随温度的降低,析出量逐渐加大,在1000~1100 ℃之间趋于平衡,而M23C6型碳化物则在1000 ℃左右析出,整个热加工过程中,并未发现M7C3型碳化物析出。     

回火工艺对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响

采用正交试验等研究了回火温度、回火时间、回火次数及冷却方式对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响。结果表明,本试验中在回火温度630~730 ℃,回火时间120~360 min,回火1~3次以及冷却方式分别为空冷、堆冷、砂冷的条件下,对1Cr17Ni2钢锻后回火硬度影响因素的主次排序为:回火次数＞回火温度＞回火时间＞冷却方式,其中随着回火次数增加,硬度逐步下降,其余参数在试验参数范围内与硬度无明显正相关关系。在保温时间为240 min时,将回火温度升高至720 ℃,或在680 ℃下,将保温时间延长至720 min,进行一次回火,回火后空冷,硬度均高于3.5 HBS。在加热温度为680 ℃、回火时间为180~210 min,回火后空冷,回火3次可将硬度降低至3.6 HBS以下。     

1Cr11Ni2W2MoV不锈钢气体渗碳工艺

介绍了1Cr11Ni2W2MoV不锈钢在多用炉中低温气体渗碳的方法,解决了该材料低温渗碳层不均匀的问题.结果表明:零件渗碳前经吹砂或磷化,渗碳时通人NH<,3>,能够保证渗碳层均匀.     

Diffusion bonding between nickel－base superalloy K24 and heat－resisting steel 1Cr11Ni2W2MoV

Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎｂｏｎｄｉｎｇｂｅｔｗｅｅｎｎｉｃｋｅｌ－ｂａｓｅｓｕｐｅｒａｌｌｏｙＫ２４ａｎｄｈｅａｔ－ｒｅｓｉｓｔｉｎｇｓｔｅｅｌ１Ｃｒ１１Ｎｉ２Ｗ２ＭｏＶ￥ＺＨＡＮＧＪｉｅ；ＺＨＡＮＧＪｉｕｈａｉ；ＨＡＮＷｅｎｂｏａｎｄＬＩＺｈｕｏｒａｎ（...     

Diffusion bonding between nickel-base superalloy K24 and heat-resisting steel 1Cr11Ni2W2MoV

IntroductionSLlperalloyandheat-resistingsteelarenowwidelyusedasstructurematerialsinaerospace,a\-lationalldshipbuildingindustries.Nickel-basesuperalloywasfirstlyrevealedasanengineeringmaterialduringtheearly1960swhenitwasrecognizedasbeingsuitableforllledium-temperaturegasturbinel'l.Now.nickel-basesuperalloyhasbeenpracticallyusedinhigheffectiveturbinestosatisfytheincreasingdemandsforhighertemperatureenvironmentsIZI.Insomeaerospaceengines,theimpellersshouldserveattemperatureof1000C~1100C,andala…     

Cr13马氏体不锈钢热处理显微组织和硬度

通过对20Cr13、30Cr13、40Cr13马氏体不锈钢进行不同温度下空冷,研究了加热温度和碳含量对马氏体不锈钢显微组织和硬度的影响。结果表明,随加热温度升高,马氏体板条开始粗大,出现了枝状晶界,并且硬度增加;随碳含量增加,马氏体和碳化物增加,马氏体板条逐渐向片状过渡,并且硬度增加。     

ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢的渗硼

对ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢进行了渗硼处理,渗硼剂采用含双活化剂(氟硼酸钾和氯化铵)的粉末渗硼剂:碳化硼+碳粉+碳化硅+氟硼酸钾+氯化铵,渗硼温度为950 ℃,渗硼时间为7 h.在金相显微镜下观察渗层组织致密,齿型平坦,并测得渗层的厚度为38～42 μm;经X射线衍射分析以及扫描电镜观察表明,渗层主要由FeB相组成,在过渡区有明显的增铬现象,说明硼化物层有一定的排铬作用.利用显微硬度计测得渗后形成的硼化物层的硬度可达2000 HV0.1.沿硼化物-过渡区-基体方向,硬度值呈逐渐下降趋势.渗层的脆性较小,脆性级别为2级.ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢通过含双催渗剂的渗硼剂渗硼,组织均匀且与基体结合紧密,硬度明显提高.