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通过斜Y坡口焊接裂纹试验,研20MnMo,1.25Cr-0.5Mo,2.25Cr-1Mo的焊接性。针对3种钢的焊接性制定出合理的焊接工艺,并通过焊接工艺评定加以验证。 相似文献
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P91与10CrMo910异种钢焊接接头特性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过冲击韧度和显微硬度测试及金相组织观察,研究了采用2.25Cr—1Mo型和5Cr-0.5Mo型两类国产焊接材料,按实际焊接要求制备的P91钢与10CrMo910钢异质焊接接头,在二次回火前后的特性。结果发现,焊接接头的韧性受所用焊接材料和焊后热处理条件影响,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头韧性较高,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接头韧性较差,焊后二次回火处理在一定程度上能改善接头组织,提高接头韧性。由于组织变化和碳迁移的原因,在接头异质界面熔合线两侧产生了较大的硬度差,二次回火使接头硬度整体下降,但几乎不影响其分布规律。在靠近P91钢侧的焊缝中存在未混合区。 相似文献
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通过冲击韧度和显微硬度测试及金相组织观察,研究了采用2.25Cr-1Mo型和5Cr-0.5Mo型两类国产焊接材料,按实际焊接要求制备的P91钢与10CrMo910钢异质焊接接头,在二次回火前后的特性.结果发现,焊接接头的韧性受所用焊接材料和焊后热处理条件影响,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头韧性较高,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接头韧性较差,焊后二次回火处理在一定程度上能改善接头组织,提高接头韧性.由于组织变化和碳迁移的原因,在接头异质界面熔合线两侧产生了较大的硬度差,二次回火使接头硬度整体下降,但几乎不影响其分布规律.在靠近P91钢侧的焊缝中存在未混合区. 相似文献
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根据不同的正火和焊后退火热处理工艺条件下,2.25Cr-1Mo钢埋弧自动焊焊接头力学性能试验结果的分析,选择合理的热处理工艺。 相似文献
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《机械制造文摘:焊接分册》2009,(6):19-20
奥氏体不锈钢堆焊层熔合区剥离原因分析
使用超声波检测热壁加氢反应器时,发现剥离裂纹。采用奥氏体不锈钢双丝带极埋弧堆焊2.25Cr-1Mo钢试板。根据奥氏体不锈钢的焊接性,提出了合理的焊接工艺参数。通过对2.25Cr-1Mo奥氏体不锈钢堆焊试件,模拟加氢反应器不同工况条件下运行试验,然后对堆焊试件解剖,并进行无损检验、力学性能测试、显徽组织观察等, 相似文献
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本文介绍了9Cr-1Mo钢的焊接工艺特点,在同材焊接条件下,对9Cr-1Mo钢炉管焊接工艺作了进一步研究和探讨,并在南京烷基苯厂七万二工程F301炉改造中应用,达到了国外工艺水平。 相似文献
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炼钢转炉炉体焊缝开裂失效分析 总被引:6,自引:0,他引:6
通过对2.25Cr1Mo钢焊接性和开裂的焊接接头硬度、组织、裂纹、夹渣以及焊接材料进行分析,探讨炼钢转炉炉体焊接接头开裂的影响因素,提出焊接工艺改进的建议,对焊接此类构件具有借鉴意义。 相似文献
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《机械制造文摘:焊接分册》2008,(2):36-36
10000m^3天然气球罐用WEL-TEN610CF钢焊接冷裂纹敏感性;2.25Cr-1Mo-O.25V钢的焊接性能试验;45钢盘类零件的惯性摩擦焊工艺及变形;屈服强度900 MPa级高强钢焊接工艺;奥氏体不锈钢焊管焊缝铁素体含量及其测定 相似文献
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在当前石油精炼重油脱硫工艺进一步实现高温高压化的同时,脱硫设备的材质也逐步改用了在原用Cr-Mo钢中添加V和其他微量元素的高强度2(1/4)Cr-1Mo钢和3Cr-1Mo钢。为了适应这一变化,日本神户制钢公司焊条事业部开发了一系列高强度Cr-Mo钢用焊接材料,在实际应用中取得了良好的成绩。 相似文献
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以1Cr-0.5Mo合金钢水冷壁典型部件为对象,分析比较了水冷壁3种状况下(焊态、焊后热处理和振动时效)的焊接残余应力以及力学性能。采用优化后的振动时效工艺,焊接接头综合力学性能和显微硬度均能满足工艺评定需要,可考虑代替部分1Cr-0.5Mo钢管屏的焊后热处理。 相似文献