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研究了浓硫酸和含硝浓硫酸在80℃和120℃时对316L不锈钢、低铬铸铁、高硅铸铁的腐蚀情况,考察了温度、浓度、应力对腐蚀的影响,对硫酸循环系统设备和管道选材有一定的指导作用。 相似文献
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合理选用硫酸输送管道材质不仅可以保证硫酸装置的运行稳定,降低生产维护成本,还有利于降低安全环保风险.介绍了硫酸管道常用的几种材质如铸铁、316L不锈钢、高硅不锈钢、310M不锈钢的化学组成、机械性能和在高温浓硫酸输送管道过程的腐蚀特性,以及用于硫酸输送的实际状况,为不同工况下浓硫酸输送管道的选用提供了参考. 相似文献
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通过调查蒸氨系统材料的腐蚀情况,分析腐蚀性介质含量、腐蚀产物及形貌等了解各腐蚀性介质在系统中的分布情况,初步选定碳钢Q235、20#钢、16MnR、普通不锈钢、304不锈钢和316L不锈钢6种材质。进行实验室静态挂片试验和溶液中的电化学试验,并借助金相显微分析、X-衍射、光电子能谱仪、扫描电镜、电化学综合测试仪等检测手段对实验结果进行对比、评价,找出耐腐蚀性能较好的3种材质,进行现场挂片试验.研究在蒸氨系统的实际腐蚀行为,评价耐腐蚀性能,为蒸氨系统改造提供依据。 相似文献
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耐高温浓硫酸腐蚀的SS920特殊不锈钢 总被引:1,自引:1,他引:0
SS920不锈钢能在高温浓硫酸中生成稳定钝化膜,在100℃、93%硫酸中的腐蚀率<0.01mm/a,在130℃时<0.035mm/a。机械性能与904L,316L等不锈钢相似,可生产铸件和锻材,用该材料试制的浓硫酸泵轴套用于贵溪冶炼厂,情况良好。 相似文献
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针对高硅奥氏体不锈钢在高温浓硫酸中优异的耐腐蚀性能,自行研制了DS系列高硅奥氏体不锈钢,其中DS-1用于板材,DS-2用于铸件。阐述了DS-1板的力学性能和耐高温浓硫酸的腐蚀速度,介绍了DS-1板代替耐酸瓷砖用于硫酸装置干吸塔衬里,以及DS-2用于塔内填料支撑装置相关部件和管式分酸器喷嘴的使用情况。若用Ds系列高硅奥氏体不锈钢制作其他设备和管件等,可不设阳极保护系统,应用前景广阔。 相似文献
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DS-1高硅奥氏体不锈钢板在硫酸工业中的应用 总被引:3,自引:1,他引:2
根据硫酸工业生产的需要,研制了用于高温浓硫酸的DS-1高硅奥氏体不锈钢板材,在合金成分的设计和制造工艺获得成功后,将该种材料投入了工业化应用,用于硫酸生产装置中的干燥塔和吸收塔作为内衬及填料支撑装置(代替瓷砖砌筑),以及用于制造分酸器。经过几年的使用实践证明,DS-1、DS-2高硅奥氏体不锈钢不但具有优良的耐热浓硫酸腐蚀性能,而且具有良好的冷热成型工艺性能和焊接性能。 相似文献
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针对高温浓硫酸腐蚀性强,高硅奥氏体不锈钢价格随金属镍价格而上涨等因素,介绍了硫磺制酸干吸系统塔设备用材质的技术进展,阐述了高铬铁素体不锈钢的优点和超低碳高铬铁索体不锈钢对200℃、98%H2SO4浓硫酸优良的耐腐蚀性能,以及它们在干吸系统设备中的应用情况,认为高铬铁素体不锈钢在高温浓硫酸中的应用前景广阔。 相似文献
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针对我国南海海洋油气平台上 316L部分裸露管线腐蚀穿孔问题,进行了现场调研,调研发现管线腐蚀穿孔主要为点蚀及缝隙腐蚀。对 316L不锈钢在海洋大气环境中的点蚀及缝隙腐蚀原因进行了讨论,发现海洋环境温度、氯化物应力腐蚀开裂、点腐蚀电位、表面污染及尘粒附着、工作环境、机械损伤等都是造成海洋环境中 316L不锈钢局部腐蚀的重要影响因素。结合标准及试验结果,建议在南海地区裸露的不锈钢进行材质升级或者进行防腐涂装、使用防锈油脂进行防护。 相似文献
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丘宝增胡静怡汤吉海等 《化工时刊》2014,(2):1-4
采用廉价的浓硫酸为催化剂,氧气为自由基捕集剂,以十二酸为原料,经氯化合成α-氯代十二酸。系统考察了反应温度、催化剂用量、氯气流量、氧氯比、反应时间等因素的影响,得到最佳工艺条件:十二酸20 g,在反应温度135℃、催化剂10%、氯气流量50 mL·min-1、vO2/vCl2=1∶2、反应时间3 h,可实现十二酸基本完全转化,目标产物α-氯代十二酸选择性达到94.5%。 相似文献
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通过实验改进并总结了氧化残渣系统浆料总酸含量的测定方法,提出在滴定前加入吡啶作溶剂,EDTA作掩蔽剂,有效改善了滴定速度慢、终点判定不准的情况,成功实现了残渣系统浆料总酸含量的准确测定。 相似文献
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基于生成氟硅酸钾沉淀和该沉淀水解均析出不同量酸,用碱滴定完成氟硅酸及氢氟酸的连续测定。该方法用于生产实践,结果令人满意。 相似文献
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《分离科学与技术》2012,47(1-2):151-155
Abstract A method of oleic acid purification is described. The method consists of the following five steps: 1) cooling of the sample to 4°C for a partial separation of palmitic acid by crystallization, 2) distillation at reduced pressure (0.8 mmHg) for removal of lauric and myristic acids, 3) crystallization of stearic and palmitic acids from acetone at -25°C, 4) separation of oleic acid from palmitoleic and linoleic acids by oleic acid crystallization from aqueous methanol solutions at ?10°C, 5) reduced pressure (0.5 mmHg) distillation of the resulting oleic acid sample for removal of water and methanol. By utilizing the procedure described above, a sample containing only 82% oleic acid was refined to a product containing 98.7–98.9% oleic acid. 相似文献