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建立了连铸板坯凝固传热与自由线收缩计算模型。揭示了不锈钢板坯连铸凝固与冷却过程线收缩的一般规律,为铸机基础辊缝锥度曲线的设计提供了合理依据。针对304不锈钢板坯连铸,结合实际生产冷却条件的计算分析表明:连铸过程板坯厚度的自由线收缩在二冷初期较为平缓,二冷后期铸坯凝固末端附近为快速线收缩阶段;目标表面温度下,拉速对板坯厚度线收缩量与线收缩率差异影响显著;板坯断面厚度影响次之,浇铸过热度影响不明显。此外,板坯厚度的线收缩沿宽向分布并不均匀,其中角部附近的线收缩量最大,不同部位的线收缩范围构成了该钢种连铸的辊缝设定操作窗口。 相似文献
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熊必勇 《金属材料与冶金工程》2007,35(3):27-31
通过对连铸二冷区设备改造及工艺优化,建立了精确实用的方坯高效连铸二冷凝固传热数学模型,应用该模型对Q235钢150mm×150mm断面的二次冷却过程进行仿真计算,获得了合理的二次冷却制度. 相似文献
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以柳钢四号板坯连铸机为分析对象,采用具有较强通用性的板坯连续浇铸过程静态仿真软件CCPS OFFLINE分析了在浇铸Q235时产生内部裂纹的原因及防止对策。用该软件的二冷优化模块对其二次冷却水量进行了优化,并把优化后的水表在实际的浇钢过程中加以应用。生产结果表明,二冷水量优化后对应的铸坯内部质量较之优化前有了明显的改善,说明通过板坯连铸凝固传热仿真计算获得的优化二冷水量具有较好的合理性和适用性。 相似文献
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基于涟钢板坯连铸机结构参数和冷却条件,建立了Q235B 230 mm×1 280 mm板坯连铸过程凝固传热的数值模型,研究了铸坯温度分布和坯壳厚度变化规律以及过热度和拉速对铸坯温度和凝固末端位置的影响规律。得出:随过热度和拉速的增加,铸坯中心和角部温度整体呈升高趋势,在其它参数不变的条件下,过热度每升高10℃,铸坯凝固末端和液相消失位置分别后移约0.38 m和0.31 m;拉速每升高0.1 m/min,凝固末端和液相消失位置分别后移2.06 m和1.4 m。通过数值模拟研究,掌握了铸坯温度和凝固末端位置的变化规律。 相似文献
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连铸过程铸坯已凝固坯壳因冷却降温发生热收缩变形,该变形是制定连铸机基础收缩辊缝的重要依据。以板坯连铸过程为对象,建立了三维热-力耦合有限元模型,揭示了板坯连铸过程已凝固坯壳沿厚度方向热收缩变形规律。结果表明,浇铸过程中坯壳热收缩变形不断增大,在凝固终点位置热收缩出现短时加速增大趋势,铸机末端位置坯壳宽向中心位置热收缩约8 mm;板坯宽向不同位置热收缩变形存在较明显差异,由宽向中心至铸坯角部方向,已凝固坯壳厚度方向热收缩变形呈先减小后增大趋势。随着拉速增加,相同铸流位置热收缩变形减小,拉速增加0.1 m/min,铸机末端位置的坯壳宽向中心与宽向1/8位置热收缩减小约1.2 mm。研究结果为优化铸机基础收缩辊缝,改善因不合理基础辊缝导致的铸坯内部质量问题提供了数据支撑。 相似文献
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涟钢ROKOP高效连铸方坯凝固传热的数学模型 总被引:1,自引:1,他引:1
建立了ROKOP高效连铸坯的凝固传热数学模型。提出二冷区总有效喷淋系数E与各段有效喷淋系数Ei、水量Qi和二冷段总水量Q的关系式E =Σ(EiQi) /Q ,二冷段有效比水量Bv与二冷段比水量B的关系为Bv =BE。应用该模型进行仿真计算 ,获得涟钢 6流ROKOP连铸机二冷区各段水量的控制方法。经生产实践证明 ,在生产 15 0mm× 15 0mm铸坯的拉速达到 3.8~ 4 .0m/min时自动控制的二次冷却制度满足工业连铸要求 ,得到优质铸坯。 相似文献
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采用对称组坯的方式,热轧法生产304+Q235B不锈钢复合板,在热轧完成后,对自然空冷和ACC冷却的两种钢板取样进行检测分析,对比两种冷却条件下304不锈钢晶间腐蚀的情况。结果表明,在ACC冷却条件下,复合板表面不锈钢未产生晶间腐蚀。 相似文献
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