胎圈钢丝生产中“三废”的处理

采用废水处理系统处理胎圈钢丝生产中的废水废渣,使废水中ρ(Cu2+)由200 mg/L降为0.5 mg/L,达到GB 8978—1996《污水综合排放标准》的一级排放标准。采用酸雾净化塔处理生产中的废气,使废气中HC l的质量浓度由400 mg/m3降为18 mg/m3,净化效率达到96%,H2SO4质量浓度由200 mg/m3降到16 mg/m3,净化效率为92%,达到了GB 16297—1996《大气污染综合排放标准》的规定。     

ABR-两级接触氧化池联合净化印染废水北大核心

采用ABR-两级接触氧化池联合处理印染废水,探讨了HRT对ABR反应池运行效果的影响和两级接触氧化池的净化效果。结果表明,HRT降低会导致ABR净化效果明显下降,但是ABR为后续的好氧生物处理提供良好的降解条件;当HRT为10 h时,COD和色度平均去除率分别达22.5%和51%,B/C比值为0.3。ABR出水再经过两级接触氧化池,出水的COD、BOD和色度分别为32.2~77.3 mg/L、7.9~19.6 mg/L和11.6~49.1,均达到了GB 4287—2012《纺织染整工业水污染物排放标准》直接排放的要求。     

制浆造纸废水深度处理研究

制浆造纸废水是一类成分复杂、难处理的高浓废水,探索、研究其深度处理技术十分迫切.本研究利用AB池、改良型卡鲁塞尔氧化沟和高效浅层气浮组合技术处理废水(废水的SS、CODCr和BOD5分别为900 ～ 1100 mg/L、1200～1800 mg/L和600～900mg/L)可使SS、CODCr、BOD5的去除率分别达到97％、95％、97％,出水的SS、CODCr、BOD5分别为30mg/L、90 mg/L、20 mg/L,符合《造纸工业水污染物排放标准》(GB3544-2008).     

碱减量印染废水处理工程实例

采用厌氧水解/好氧生化/混凝沉淀法的组合工艺处理碱减量印染废水,工程运行结果表明:进水CODCr为2 263 mg/L,SS(悬浮物)为183 mg/L,色度为683倍时,处理后出水CODCr为166 mg/L,SS为7 mg/L,色度为76倍,可达到GB4287—2012《染织纺整工业水污染物排放标准》的现有企业间接排放标准要求。     

中段废水处理工程实例超效浅层气浮+综合生化处理工艺

某纸某纸业公司以美废、国废及商品木浆等为主要原料,年产15万吨牛卡纸、瓦楞原纸,根据生产过程中所排放废水的性质及特点,采用超效浅层气浮+综合生化处理工艺,处理后水质达到国家造纸废水排放标准。1新处理方案1.1机工艺选择生产过程中产生的废水主要为中段废水,进水污染物的最大浓度为:CODCr1850mg/L,B O D5530m g/L,S S1950m g/L,日排废水量为12000m3。设计处理能力为15000m3/d,CODCr2000mg/L,BOD5550mg/L,SS2000mg/L。处理工艺流程见图1。1.2机工艺特点综合生化池前段为缺氧水解池,对气浮出水进行生物降解,起生物选择和提高污…     

IC-氧化沟-Fenton法处理废纸造纸废水工程实例

天津某造纸厂采用内循环(IC)反应器-表面曝气氧化沟-Fenton氧化法工艺处理废纸造纸废水,处理规模为25000 m3/d。运行结果表明,此工艺能有效处理废纸造纸废水,出水pH值≤7.2、CODCr≤52 mg/L、BOD5≤10 mg/L、SS≤8 mg/L,出水水质达到GB 3544—2008制浆造纸工业水污染物排放标准的要求。     

酸性废水综合治理改造工程实践

原废酸水处理工艺存在的问题:(1)废酸水酸度偏高;(2)废酸水净化处理设施能力不足;(3)污泥沉淀时间短;(4)排放水铁离子超标准;(5)废水未回用;(6)污泥未进行脱水造成环境污染;(7)沉淀池排泥困难。采取对废酸进行分流、曝气氧化、化学沉淀、重力沉淀、压滤脱水、中水回用等措施,基本实现废酸水的综合治理、集中排放和回用,达到"以废治废,节约资源"的目的,出水基本达到《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)一级标准。     

高效厌氧反应器与生物接触氧化工艺处理玉米淀粉生产中的废水

介绍了采用高效厌氧反应器(UASB)-生物接触氧化为主体工艺来处理高浓度有机废水的工艺,处理后化学需氧量(CODcr)≤80 mg/L,生物需氧量(BOD5)≈20 mg/L,pH值6.8~7.2,基本达到《国家综合污水排放标准》(GB8978-1996)Ⅰ级排放标准。     

高碱性三滤纸生产废水处理研究

本文研究了中和-SBR生物处理-混凝处理高碱性三滤纸生产废水过程中的工艺参数。中和每吨高碱性废水所用废酸为56．32L,然后采用SBR工艺处理中和废水,曝气时间为5h,污泥浓度为4．8g／L,加入工程菌量为20mg／L,使CODCr去除率达到86．1％,出水CODCr达到94mg／L。最后试验了三种混凝剂,采用山东圣源液体PAC混凝剂,出水CODCr降至47mg／L,达到最新颁布的造纸工业废水排放标准GB3544—2008中规定的特别排放限值。     

预处理-物化-生化联合工艺处理制革废水

制革废水是有色、有臭味、有毒性的高浓度有机废水,废水排放不连续、不均匀,水质差别很大。对西南某制革工厂废水采用预处理-物化-生化联合工艺处理。在进水CODcr为200～4000mg/L的条件下,经该工艺处理后出水CODcr在100mg/L以下,各项指标均达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)一级标准,出水水质良好。     

酸洗生产中水处理设备的应用及维护

钢丝酸洗过程中产生大量的工业废水,严重污染生产环境。介绍酸洗废水处理系统的基本组成及设备运行过程中的注意事项。各主要设备的作用:混合反应池进行废水中和及悬浮物混凝反应,斜板沉淀池利用物理法净化水中的悬浮物,气浮净水器用于净化水中的细小杂质和油,机械过滤器用于过滤水中的黏结胶质状颗粒,活性炭过滤器用于吸附微小有机物和除臭。在废水处理过程中注意药剂的配置并严格控制絮凝剂和凝聚剂投放量,改进污水池和耐酸泵。运行结果表明,含酸废水处理系统处理的废水符合《钢铁工业水污染物排放标准》要求。     

桉木P-RC APMP和蔗渣堆场废水混合处理

介绍了桉木化学机械浆生产过程中产生的废水和蔗渣堆场废水混合后,一起进行污水处理的工艺、设备特点和生产实践。桉木化学机械浆生产废水COD7000～10000mg/L,SS1800～2800mg/L;蔗渣堆场废水COD6000～10000mg/L,SS2000～3500mg/L,通过采用斜筛＋初沉＋IC厌氧＋^#1气浮＋SBR好氧＋芬顿氧化＋^#2气浮＋二沉池处理后,排水达到GB3544-2008表2标准要求。     

明火燃气热处理连续生产线的过程控制要点

为解决热处理后钢丝在水箱拉丝机拉拔时速度低、叫模、模耗高、钢丝跑号等问题,以6.5 mm 65钢盘条拉拔到2.6 mm,再从2.6 mm拉拔至1.0 mm为例,给出热处理连续生产作业线生产过程的控制要点:(1)钢丝温度由原来的(890±10)℃提高到(920±10)℃;(2)酸洗温度55℃,时间32 s;(3)磷化温度80~95℃,酸比9~12。通过连续生产线过程控制改进,提高了水箱拉丝机的拉拔速度,基本解决了拉丝叫模、钢丝跑号等问题,拉丝产量提高了75%,模耗由原来的3.5块/t降低到1.3块/t。     

架空绞线用热镀锌钢丝生产过程断丝原因分析

针对架空绞线用热镀锌钢丝在生产过程中断裂的问题,对断裂原因进行分析。65钢盘条含碳量较高,轧制后易产生成分偏析,在晶界生成网状渗碳体,在拉力作用下,盘条易在渗碳体晶界处产生巨大的应力集中而形成微裂纹;表面处理采用机械除锈,氧化铁皮去除不彻底;拉拔过程中,部分压缩率过大,钢丝拉拔后不能有效降温。提出改进措施:不同直径的镀锌钢丝采用不同规格和材质的原料;采用酸洗磷化取代机械除锈,盐酸质量分数为15%～20%,酸洗时间约10 min,亚铁离子质量浓度≤200 g/L,磷化采用中温磷化,酸比为10～15,时间为10～15min,磷化膜厚度≥9μm;采用水箱拉丝机取代直进式拉丝机,改进配模工艺;控制脱脂温度,使成品钢丝的抗拉强度不超过标准值150 MPa。     

生化-物化法处理草浆中段水的工艺改进

对原有草浆造纸中段废水处理工艺进行了改造,增加了一个污泥的吸附阶段,将气浮池的回流比改为35%,同时确定硫酸铝作为混凝剂,加药量控制在300～500mg/L的范围.从试验中发现,当气浮池的回流比由原来的21.3%改为35%时,悬浮物和色度的去除率分别提高了8%和9%,达到了较好的处理效果.通过以上改造,经运行后测定,出水达到了国家排放标准.     

钢丝热处理—表面处理生产线表面处理工艺参数的确定

钢丝热处理—表面处理生产线工序复杂,在生产时钢丝要经过热处理、电解酸洗、电解碱洗、热水洗、化学酸洗、磷化、皂化、烘干等工序,各个环节的工艺参数都对钢丝拉拔性能有较大影响。经过反复试验,探索出使钢丝在38 s完成清洗、磷化的工艺参数:电解酸洗时,ρ(H2SO4)为200～300 g/L,ρ(FeSO4)<200 g/L,电流密度为10～17 A/dm2;电解碱洗时,ρ(NaOH)为220～320 g/L,温度为40～60℃,电流密度为21～35 A/dm2;磷化时,ρ(ZnO)为20～30 g/L,ρ(NO3-)为30～40 g/L,ρ(PO43-)为20～30 g/L,总酸度为75～95点,游离酸度为7～15点,温度为85～95℃。用处理后φ2.8 mm钢丝拉拔φ1.0 mm钢丝,总压缩率为87.2%、拉拔速度为800～1 000 m/min,拉拔结果均达到要求。     

还原法低碳钢丝热镀Galfan镀层工艺

热镀低碳钢Galfan合金镀层钢丝表面易产生缺陷。介绍低碳钢丝还原法热镀Galfan镀层原理。氢气还原氧化铁反应过程中,影响反应速度的主要因素有温度、氧化铁粒度大小、还原时间。氧化铁粒度为2μm时,氧化铁还原反应在350℃时加快,在600℃时还原率达100%。对保护气体还原法生产热镀Galfan合金镀层钢丝工艺进行介绍。钢丝电解脱脂溶液中,ρ(NaOH)为30～35 g/L,ρ(Na2CO3)为20～30 g/L,温度为50～65℃,电流密度为5～15A/dm2;电解酸洗液中,ρ(HCl)为50～100 g/L,ρ(FeCl2)不大于25 g/L,阴极电流密度为5.0～10.0 A/dm2,阳极电流密度为2.0～2.5 A/dm2,温度为室温;退火还原温度为600～780℃,还原时间不小于28 s,冷却段温度为440～455℃;氮气抹拭过程中,压力为0.020～0.025 MPa。解决了普通热镀低碳钢丝Galfan合金镀层表面缺陷。     

PC钢绞线生产过程中的废热利用

PC钢绞线生产中的废热排放主要有拉丝工序、稳定化处理工序和空气压缩工序。钢丝拉拔过程中产生热量的主要原因有变形能量,钢丝与拉丝模摩擦产生热以及拉丝机运转产生的热能。在大气温度为2℃时,直径13.0 mm钢丝在拉拔过程中平均出模温度为127℃,平均进模前温度为56.3℃。拉拔过程中,1台9道次拉丝机每秒释放的热量约为276.38 kJ,稳定化处理过程中,钢绞线冷却时每秒释放的热量约306.03 kJ。分析废热利用存在的问题,介绍吸收式热泵工作原理,提出利用热泵技术将钢绞线行业产生的废热作为另一个行业热源的思路。     

生物厌氧-好氧处理在印染废水治理中的应用

根据印染厂废水治理改造工程的要求，在分析原有设施存在的问题后，确定了对碱减量、退浆废水局部厌氧预处理工艺；论证并实施了生物厌氧-好氧处理为主的工艺路线；优选了工艺参数，采取多项措施提高好氧生化处理的运行水平。实际运行表明，改造后排放水的CODcr，平均值小于75mg／L，CODcr去除率小于93％，达标率为100％。