关于拉密公式适用条件的讨论

在处理试验资料时,偶然发现当厚壁筒试样的壁厚过大时,采用拉密公式计算的轴对称应力成果,与试验现象有所出入。通过对拉密公式的理论推导值和试验成果的比较发现,拉密公式的使用是有条件的,只有在厚壁筒外半径与内半径的比值小于2时,计算与试验成果才是吻合的。     

合理选择油缸缸体的强度理论

<正> 近年来,机械、冶金、矿业、交通、航空等专业,有关液压传动的十多本大专教材和设计手册中,对油缸的强度计算,即缸体壁厚公式很不统一,常用的公式有: 当(D/δ)>10时,按薄壁圆筒计算公式δ≥ (PD)/(2[б])式中 D—油缸内径;δ—缸体壁厚; P—缸内工作压力;[б]—许用应力该公式是按第一强度理论推导的,一般只适用脆性材料。当(D/δ)<10时,按厚壁圆筒计算公式     

基于弹性基础梁理论的冻结壁和冻结管变形与受力分析

冻结段掘砌过程中,冻结管的变形受力位移取决于冻结壁的变形,而施工段附近,冻结壁的变形受力不符合通常按平面问题处理的厚壁筒理论要求。提出了分析施工段附近冻结壁的弹性基础梁力学模型,分析推导出基于弹性基础梁的冻结壁变形位移计算表达式,并通过实例计算与实测结果分析对比,较全面地考虑了冻结壁及中部未冻土的力学性质、冻结壁的几何尺寸、掘砌施工段高、无支承段高、泡沫塑料可缩层、混凝土井壁的支承作用等因素,较好地反映了施工段附近冻结壁的受力和变形情况,并把冻结壁变形和冻结管的弯曲联系起来,为研究冻结管的变形和破坏提出新的计算方法和途径。     

深井冻结壁与外井壁共同作用的理论分析和计算方法

目前设计计算冻结壁所沿用的拉麦公式或多姆克公式,都是把冻结壁看作内表面裸露的厚壁圆筒,而未考虑双层井壁结构中的外层井壁对冻结壁的作用,因此其计算结果偏于安全,并且随着冻结深度增加冻结壁厚度的计算值也过大。本文认为,在冻结井筒中,冻结壁与外井壁可共同承受周围地压,它们可作为复合结构按一个共同作用的受力系统来设计。     

关于对混凝土井壁计算公式的探讨

1984年煤炭部颁发的《煤矿矿井立井井筒及硐室设计技术规定》(试行)中规定“一般情况下,立井井壁厚度可按类比法或根据经验,并参照井壁厚度公式,如薄壁筒公式,拉麦公式或第四强度理论公式的计算结果选取”。按照上述规定在实际设计中也存在不少难处,比如说一个具体井筒设计是否有可参考类比的参照物,一个设计人员是否有井筒设计的直接或间接的经验,三种井壁计算公式哪一种更能反映客观规律,井壁荷载如何估算,等等。这些问题都将对设计质量,井壁安全产生重大影响。近年来,两淮和大屯矿区穿过厚表土层采用冻结法施工的井筒中,曾有几个井筒发生破坏事故,分析原因无非是地质条件,地     

井壁结构在不均匀侧压力作用下的应力

近年来,随着矿井建设的发展,钻井法凿井已成为重要的施工方法。作为竖井永久支护的井壁结构也成为钻井法施工中的一项课题。井壁结构的质量直接影响着竖井以至整个矿井的质量,因此井壁结构的受力情况是人们关心的问题。本文着重研究井壁在不均匀侧压力作用下的受力情况,分别导出厚壁筒按弹性力学理论和薄壁筒按结构力学理论的应力计算方法,编制了相应的计算程序“HBT1”和“BBT1”。并结合淮南潘三西风井井壁结构工程实践,用两程序进行了应力分析和比较,证明结果相差约15％。此外,还结合1.5m外径的厚壁模型试验,按程序“HBT1”     

高水压下基岩冻结壁设计方法

首先提出了高水压基岩冻结在冻结壁和井壁设计方面存在的问题;其次回顾了冻结法凿井中冻结壁厚度设计理论的发展,客观地揭示了井筒井壁内外分层的力学原因,以及基岩冻结壁设计方面所需考虑的基本问题;第三,探讨了包神公式设计冻结壁的载荷性质,及与冻结壁外缘载荷的关系,剖析了冻结壁与井筒的几何尺寸、刚度等因素对冻结壁外缘载荷的影响;第四,深入研究了采用拉麦和包神公式进行冻结壁弹性设计的力学条件;第五,定量分析了井筒冻结壁弹性设计的深度范围;最后探讨了冻结基岩许用强度、剪切模量之比等参数对设计冻结壁厚度的影响。     

弹塑性冻结壁厚度的计算

目前,冻结壁厚度是按照井筒深浅分别用两种理论计算: 1.井深在100米左右的浅井应用弹性力学公式计算: 当采用第三强度理论时用     

双曲线冷却曲率半径及壁厚控制要点

淮北杨庄电厂一座浇钢筋砼双曲线冷却塔,塔高42m,筒壁厚度35～12cm,C25砼。由于冷却塔外型为双曲线型,筒壁曲率半径随着塔体高度增加不断变化,同时由于塔体结构受力的需要,筒壁结构厚度以下至上由厚变薄,逐步递减。施工中保证曲率半径及壁厚是质量控制的关键过程。我们采用的是“附着式三角架移置模板方法”。模板采用普通钢模300×1200mm,现将几点措施总结如下。1筒身尺寸取得由于设计图纸中给几何尺寸,是按双曲线方程计算每1m各标高段筒壁的曲率半径,并标注了相应标高位置的筒壁结构厚度。但不知道支模时曲线长度,必须通过1:1放取得有关…     

表土-冻结壁-外井壁复合弹塑性体系的分析和计算

本文把表土、冻结壁、外井壁视为共同作用的整体,将冻结壁内外分为5个应力区,运用复合材料弹塑性分析方法,推导出各区的应力和位移公式。在此基础上,得到了冻结壁厚度的计算公式,并通过回归分析,求得近似公式 E=[(-0.35 0.012ψ) (1.18-0.03ψ)(μ_TγH)/C]D, 或 E≈(DH)/(500). 文中还给出了外井壁计算公式,建议采用位移计算一强度校核的设计程序,并论述了外井壁结构、厚度和刚度等的设计原则,推荐采用高强度薄壁结构。     

考虑土体自重的冻结壁厚度计算

在许多常用冻结壁厚度计算公式的推导中,往往把冻结圆筒的计算简化成平面应力或平面应变问题,而且不考虑冻结圆筒内冻土本身的自重影响。例如拉美公式和第四强度的圆筒厚度计算式式中δ_1、δ_2——计算的冻结壁厚度,米;a—冻结壁内半径,米;σ_s——冻土的资用强度,     

急倾斜横式端头液压支架升降座的优化设计

针对ZTHJH11400/15.5/25型急倾斜横式端头液压支架在实际使用过程中暴露出的问题,进行优化改进设计,对升降座及其筒体受力进行理论计算和强度分析,新设计了一种立柱形式的升降座结构。     

Excel在机械工程中的运用

机械设计中通常需要进行大量的设计计算,用普通方法,费时而且易出错,用编程方式解决问题太复杂,通过办公软件Excel的公式功能可以使计算过程更加快捷,减少设计的计算工作量,提高计算的准确性,从而提高工作效率。介绍了Excel在机械设计中的基本应用方法：内压圆筒壁厚、筒设计压力、法兰盘孔位置的计算等。     

基于FEM的缸筒截面开孔应力集中问题研究

对于油缸承受内压的情况,在缸头与缸体焊接处附近的应力状态较为复杂,而在离焊缝较远处,可以将其考虑为平面应变问题。通过对受内压厚壁缸筒的应力变形公式的归结,并根据弹性力学理论,推导得出厚壁缸筒截面开孔应力集中影响的解析表达。并辅以有限元方法加以验证。     

冷弯薄壁型钢抗风墙柱中美设计方法对比

在冷弯薄壁型钢抗风墙柱设计时,由于中美规范的计算方法及参数取值存在差异,抗风墙的龙骨在风荷载作用下的计算长度也有所不同。选用薄壁和厚壁两种型钢进行对比,将抗风柱视为简支梁,两端铰接进行计算,其他参数不变。首先分析出风荷载作用下型钢的有效截面特征,然后由截面特征及风荷载来计算出其在强度计算限值、腹板屈曲限制和挠度限值条件下的计算长度。通过对比发现,中美规范冷弯薄壁型钢的计算长度在强度计算和腹板屈曲限值条件下有较大差异,前者相差最大为59. 6%,后者相差最大为86. 2%;在挠度限值的条件下并没有多大差异,两种规范下相差最大为0. 01%。结合公式和数据的分析,中国规范较为保守,而美国规范较为经济。     

一种磨机用新型可拆卸筒体支撑

磨机筒体通常采用焊接式筒体支撑,当磨机筒体和端盖在现场装配完毕后,需要在有限的磨机筒体内使用火焰切割焊接式筒体支撑,从而带来施工安全隐患。参照国际规范设计了一种新型可拆卸支撑,该新型可拆卸支撑具有方便拆卸、无需火焰切割的特点,并基于理论计算和有限单元法对其进行了强度和刚度校核分析,强度和刚度满足要求,避免了动火切割带来的安全隐患。     

均布荷载下抛物线形FGM冻结壁弹塑性解

通过求解弹性状态下材料性质呈抛物线变化的FGM厚壁圆筒受均布荷载的解析解,并结合摩尔-库伦强度准则对冻结壁塑性状态下的应力分布进行了分析。将所得结果与均质冻结壁进行比较,总结出该类FGM冻结壁的受力特性。最后提出对冻结壁设计施工的建议。     

掘进机截割主轴有限元分析及校核

模拟掘进机实际工况,运用UG NX7.5有限元分析方法,通过对截割主轴的受力分析,掘进机在升降力和回转力同时存在的情况下,利用第四强度理论公式校核截割主轴的强度并找出它的危险截面。     

钻井井壁筒悬浮下沉竖向结构稳定性计算方法探讨

针对目前深钻井工程井壁筒悬浮下沉竖向结构稳定性临界深度计算结果与工程实际相差较大的难题,论文通过对深钻井井壁筒悬浮下沉到底后的受力分析,建立了新的计算模型,并基于结构稳定理论与能量法,推导出了第一段高充填前、后井壁筒悬浮下沉竖向结构稳定性临界深度计算新公式,采用实例计算表明,井筒临界深度都大于井壁筒的实际深度,并具有一定的安全储备,井壁筒不会发生竖向结构失稳。目前,这一研究结果已在4个井筒的深钻井工程实践中得到验证。     

大型管磨机筒体加工关键技术研究

对大型管磨机筒体从结构、加工工艺方案、工装设计进行了分析,通过φ4.6×8.5+3.5m烘干中卸磨加工实例,对关键工装筒体联接装置进行了受力分析,对危险截面联接螺栓的强度进行了校核计算。